导航：安全管理网>> 安全论文>> 电力安全论文>>正文

声波测井技术在水利工程中的应用

文档作者：邱　锴文档来源：宁夏公路勘察设计院有限责任公司		点击数：	更新时间： 2024年06月07日
下载地址：点击这里	文件大小： 966.73 KB 共5页	文档格式： PDF	下载点数： 1 点（VIP免费）

全屏查看

内容预览 [文件共5页]

本文件共5页，如需编辑使用，请下载。

注：预览效果可能会出现部分文字乱码（如口口口）、内容显示不全等问题，下载是正常的。

	文件大小：966.73 KB 共5页文件格式：PDF 下载点数：1 点（VIP会员免费）

上一篇：石河水电站增效扩容改造分析

文本预览

仅提取页面文字内容，供快速阅读使用。

文章编号:1006—2610(2016)06—0027—04
声波测井技术在水利工程中的应用
邱　锴
(宁夏公路勘察设计院有限责任公司,银川　750001)
摘　要:水利水电工程勘测方法多种多样,随着科技的不断发展及应用,中国的水利水电勘测水平也得到了相应的
提高。众所周知,中国地质条件复杂,水文状况多样,且不同因素处于一种不断变化的状态之中,因此需根据具体
情况采用不同的物勘方法。文章结合工程实例,着重分析了声波测井技术(一发双收型)在水利工程中的应用。
关键词:声波测井;一发双收声波;物探
中图分类号:TV223. 3　　　　文献标志码:A　　　　DOI:10. 3969/ j. issn. 1006-2610. 2016. 06. 007
Application of Acoustic Logging Technology in Water Resources Project
QIU Kai
(Ningxia Highway Survey and Design Institute Co. , Ltd. , Yinchuan 750001,China)
Abstract:The investigation methods of water resources and hydropower projects are various. With increasing development and application of
science and technology, the investigation level of water resources and hydropower projects in China is improved accordingly. It is well know
that in China the geological conditions are complicated, hydrology is various and different factors are always changeable. Therefore, different
physical exploration methods shall be applied based on the specific conditions. In combination with engineering practice, in the paper, application
of the acoustic logging technology (transceiver type) in water resources projects is analyzed especially.
Key words: acoustic logging; transceiver sonic wave; physical exploration
　　收稿日期:2016-09-06
　　作者简介:邱锴(1987- ),男,宁夏固原市人,助理工程师,主要
从事地球物理与岩土工程方面的工作.
0　前　言
声波测井技术早于20 世纪中叶就已出现,经过
了半个多世纪的发展,而今已成为了物探测井技术
当中最流行、最重要的测井方法之一。中国声波测
井技术较国外而言,在测井仪器方面存在一定差距,
但是在测井资料处理和信号处理方面却独具特
色[1] 。一发双收声波测井仪是一种单发射,双接收
的测井仪,这种仪器由声系、隔声体及电子线路3 个
部分组成,其中,1 个发射换能器T 和2 个接收器R1
和R2 组成声系系统[2] 。由接收器接收声波在地层
及泥浆中的传播时间差值来分析岩性的变化,是一
发双收声波测井的基本原理,现今在水利水电、公
路、煤田、石油以及爆破等工程中得到了广泛的应
用,并取得了显著效果[3-8] 。
1　方法原理
弹性波测试分声波类和地震类2 种。其中声波
法主要包括[9-10] 单孔声波、穿透声波、表面声波、声
波反射、脉冲回波法和全波列测井。单孔声波测试
反映了沿孔深方向孔壁附近岩体波速值的变化情
况。垂直孔测试波对缓倾角裂隙反应较灵敏,是一
种反映微观、局部现象的测试结果。一发双收测井
仪则是利用声波在一定的距离沿井壁滑行的时间来
测试岩体的声波速度,由于接收换能器R1 和R2 都
接收信号,故可将其视作折射波法[11-13] 。计算公式
如下:
Vp = △L
t2 - t1 (1)
式中:Vp 为孔壁介质声速;t1 为发射换能器T 传播至
R1 的声波传播时间;t2 为T 传播到R2 的声波传播时
间。因岩性不同,声波速度也不同,即使是同一种岩
性的岩体,也会因为其完整状态、风化程度的不同从
而导致声波传播速度不同。由此可见,纵波速度Vp
西北水电·2016 年·第6 期 27
■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■
万方数据
是判断岩体完整性与风化程度的重要参数之一。
2　工程应用
2. 1　工程概况
某水库位于威宁县羊街镇二道坝村附近的新龙
河上。主选坝址位于东经104°18′11″,北纬27°07′
34″附近,坝址附近河床高程约为1 750. 00 m,库区
长约8 km,水库汇流面积为360 km2,规划水库正常
蓄水位1 810. 00 m,总库容3 500 万m3,可供水量
3 780万m3。工程主要建筑物包括挡水坝、泄水建
筑物、输水建筑物等(若附带有发电厂,则还有电站
引水系统及厂房建筑物等)。挡水坝初拟坝高65
m,比选坝型为混凝土重力坝与当地材料坝;泄水建
筑物拟采用溢洪道或结合导流洞布置;初步设计输
水线路长约30 km,采用管道式输水,约有2. 5 km
的输水隧洞。
库区内植被茂密,河道滩地植被以耕地和烟草
为主,两侧山上以松树和杂树为主。居民点附近有
过河简易独木桥,沿河道左岸有一条宽约2 m 的乡
村路。该水库主要任务为向3. 5 万居民提供生产生
活供水,灌溉面积16. 7 万hm2(2. 5 万亩)(灌区主
要为横跨威宁、赫章两县的草海灌区),防洪保护人
口6. 21 万人,恢复和保护耕地2. 15 万hm2(3. 22 万
亩)。水库建成后覆盖的威宁、赫章灌区分别距水
库约3 km 和8 km。
2. 2　地质概况
坝址附近河床高程约为1 750. 00 m,山势陡峭。
河道水面宽约20 m,水深约1 m,河水流速较快。
该水库坝址区地层为侏罗系中统郎岱群
(J2ln1) 泥岩、页岩夹砂岩,侏罗系下统龙头山群
(J1l)泥岩、页岩夹砂岩,三叠系上统(T3 )泥岩、页岩
夹砂岩,顶部有一层灰岩透镜体。
拟选下坝址处地层为J2ln1 砂岩及泥岩,坝肩为
中厚层砂岩,工程地质条件较好。比选上坝址在上
游1. 4 km 处,地层为三叠系(T2g1-2 )灰岩及白云质
灰岩。
根据GB18306—2001 《中国地震动参数区划
图》,工程区地震动峰值加速度为0. 1g,相应于地震
基本烈度为Ⅶ度。
2. 3　地球物理特性
被探测体的物性差异是地球物理勘探的基础,
通常体现在岩体的磁、电、波速等物性参数。本次声
波测试主要查明薄层灰岩中软弱夹层(夹泥)的分
布情况及厚度;初步查明岩体风化带、卸荷带的分布
规律和厚度;测定坝址区岩体弹性参数。
3　工作步骤与结果分析
3. 1　测试工作步骤
坝址区共测试5 个钻孔,如前所述,除岩性外、
岩体风化程度、结构面等对其声波速度值影响也很
大。声波测井在裸孔含水段自下而上逐点进行,测
点距0. 2 m,孔内装置为一发双收换能器(35 kHz)。
换能器与孔壁岩体间以井液(清水)耦合。
测试工作具体可分为以下6 个步骤:① 若钻孔
内无水或水位不能抬起,则需要注入清水至套管以
上;② 在进行测试前对声波仪及换能器进行检查,
确定其能正常工作;③ 将换能器匀速降入孔底,记
录放置深度,一般情况,探头所在位置略小于孔深;
④ 将换能器1 个发射接头与2 个接收接头分别对
应声波仪的“发射”、“接收1”、“接收2”接好;⑤ 设
置采集参数,开始采样,从孔底自下而上采集数据,
声波仪记录信号并判读初至时间;⑥ 综合分析处理
信号资料,得出岩体的纵波波速。
3. 2　岩体完整性、风化程度的划分
为获得岩石声波速度,对不同岩性的微新岩芯
进行声波测试(对穿法,50 kHz 平面换能器,换能器
与岩芯试件以黄油耦合)。因测试时岩芯试件为无
围压且非饱和状态,测试面多不平整,实测岩芯声速
值多小于孔内新鲜完整岩体声速。结合声波测井资
料分析后,各岩性岩块声速综合背景值见表1。依
据此值,在评定岩体完整性、划分风化程度时对各岩
性的完整性指数Kv 和风化波速比Kw 的值分别进行
计算。
表1　岩块声速取值表
岩性Vpr / (m·s-1 ) 岩性Vpr / (m·s-1 )
灰岩
白云质灰岩
砂岩
泥岩
6360
5290
4310
4200
泥质粉砂岩
含砾泥岩
含砾泥质粉砂岩
　
4810
4130
4270
　
(1) 评定岩体完整性:依据DL/ T5010—2005
《水电水利工程物探规程》,结合岩心测试所取得的
岩块声波速度Vpr 计算岩体完整系数Kv,由此判断
岩体完整性。具体评价标准见表2。完整性系数Kv
用式(2)计算:
28 邱锴. 声波测井技术在水利工程中的应用 ■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■
万方数据
Kv = ( Vp
Vpr)2 (2)
式中:Vp 为风化岩体纵波速度,m/ s;Vpr 为完整岩体
纵波速度,m/ s。
(2) 划分风化程度:一般情况,工程上对岩石的
风化程度采用风化系数Kf 、风化波速比Kw 及野外
地质特征来划分。依据DL/ T5010—2005《水电水利
工程物探规程》,结合实测风化岩石的声波速度Vpr
计算岩体风化波速比Kw,由此判断岩体的风化程
度。,具体划分标准见表3。风化波速比Kw 用式(3)
计算:
Kw = Vp
Vpr (3)
表2　岩体完整性系数分类表
完整程度完整系数Kv 完整程度完整系数Kv
完整
较完整
完整性差
﹥ 0. 75
0. 75≥Kv >0. 55
0. 55≥Kv >0. 35
较破碎
破碎
　
0. 35≥Kv >0. 15
Kv≤0. 15
　
表3　岩体风化分带表
风化带风化波速比Kw 风化带风化波速比Kw
新鲜
微风化
中等(弱)风化
Kw =1. 0
1. 0>Kw≥0. 8
0. 8>Kw≥0. 6
强风化
全风化
　
0. 6>Kw≥0. 4
Kw≤0. 4
　
3. 3　曲线解释与测试成果
3. 3. 1　上坝址区
(1) ESZK1 钻孔:该孔声波测试段为21. 80 ~
59. 60 m,测段内岩体主要为微新灰岩及白云质灰
岩。其中:高程1 743. 44 m(孔深31. 30 m)以上,声
波速度范围值为5 100 ~6 490 m/ s,平均值为6 070
m/ s,完整性系数范围值为0. 64 ~ 1. 00,平均值
0. 91,属于完整岩体;高程1 743. 44 ~ 1 737. 44 m
(孔深31. 30 ~ 37. 30 m),岩体声波速度范围值为
2 690 ~5 490 m/ s,平均值为4 510 m/ s,完整性系数
范围值为0. 18 ~0. 75,平均值为0. 50,属于完整性
差岩体;高程1 737. 44 m(孔深37. 30 m)以下,声波
速度范围值为3 520 ~ 6 490 m/ s,平均值为5 490
m/ s,完整性系数范围值为0. 31 ~ 1. 00,平均值为
0. 75,属于较完整岩体;此外,在孔深57. 90 ~58. 50
m 处有一低速夹层,声波速度范围值为2 720 ~
3 880 m/ s,平均值为3 330 m/ s,完整性系数平均值
为0. 27,岩体较破碎。
(2) ESZK2 钻孔:该孔声波测试段为4. 20 ~
70. 00 m,测段内岩体主要为弱~ 微新灰岩。测试范
围内,4. 20 ~ 23. 50 m 声波速度范围值为3 130 ~
6 450 m/ s,平均值为5 110 m/ s,完整性系数范围值
为0. 24 ~ 1. 00,平均值为0. 65,属于较完整岩体;
23. 50 ~70. 00 m 声波速度范围值为2 820 ~ 6 450
m/ s,平均值为5 390 m/ s,完整性系数范围值为0. 20
~1. 00,平均值为0. 72,属于较完整岩体。此外,在
孔深22. 90 ~ 23. 50 m、38. 70 ~ 40. 30 m、60. 10 ~
61. 30 m 处分别有低速夹层,其声波速度范围值、平
均值分别为3 130 ~3 450 m/ s 和3 250 m/ s、2 820 ~
3 770 m/ s 和3 320 m/ s、3 570 ~4 350 m/ s 和4 000
m/ s,完整性系数平均值0. 26 ~0. 40,为较破碎~ 完
整性差岩体。上坝址声波测井成果统计见表4。
表4　上坝址声波测井成果统计表
岩性
风化
程度
波速Vp/(m·s-1)
范围值/平均值
完整性系数Kv
范围值/平均值
风化系数Kw
范围值/平均值
白云质灰岩微新(2690 ~6100)/4860 (0.26 ~1.00)/0.84 (0.51 ~1.00)/0.92
灰岩
弱风化(3130 ~6450)/5130 (0.24 ~1.00)/0.65 (0.49 ~1.00)/0.81
微新(2720 ~6490)/5450 (0.18 ~1.00)/0.73 (0.42 ~1.00)/0.86
3. 3. 2　下坝址区
(1) EXZK1 钻孔:声波测试段为4. 00 ~ 70. 00
m,测段岩体的岩性主要为弱~ 微新砂岩及少量泥
岩。其中:高程1 814. 79 ~1 813. 79 m(孔深5. 70 ~
6. 70 m),声波速度范围值2 020 ~ 3 010 m/ s,平均
值为2 320 m/ s,完整性系数范围值0. 22 ~0. 49,平
均值为0. 29,属于较破碎岩体;高程1 813. 79 ~
1 799. 39 m(孔深6. 70 ~ 21. 10 m),声波速度范围
值2 020 ~3 970 m/ s,平均值为3 390 m/ s,完整性系
数范围值0. 22 ~0. 85,平均值为0. 62,属于较完整
岩体;高程1 799. 39 ~ 1 793. 79 m(孔深21. 10 ~
26. 70 m),声波速度范围值2 120 ~3 850 m/ s,平均
值为3 100 m/ s,完整性系数范围值0. 24 ~ 0. 80,平
均值为0. 52,属于完整性差岩体;高程1 793. 79 ~
1 782. 39 m(孔深26. 70 ~38. 10 m),声波速度范围
2 120 ~3 570 m/ s,平均值为2 760 m/ s,完整性系数
范围值0. 24 ~0. 69,平均值为0. 41,属于完整性差
岩体;高程1 782. 39 m(孔深38. 10 m)以下,声波速
度范围值2 600 ~4 550 m/ s,平均值3 610 m/ s,完整
性系数范围值0. 36 ~1. 00,平均值为0. 70,属于较
完整岩体。
(2) EXZK2 钻孔:声波测试段为5. 00 ~ 73. 60
m,测段岩体岩性主要为弱~ 微新砂岩及泥岩。其
中:在高程1 754. 16 ~1 750. 36 m(孔深5. 70 ~9. 50
m),声波速度范围值1 840 ~ 4 460 m/ s,平均值为
西北水电·2016 年·第6 期 29
■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■
万方数据
2 120 m/ s,完整性系数范围值0. 18 ~ 1. 00,平均值
为0. 24,属于较破碎岩体;高程1 750. 36 ~1 749. 16
m(孔深9. 50 ~10. 70 m),声波速度范围值2 340 ~
3 170 m/ s,平均值为2 720 m/ s,完整性系数范围值
0.30 ~0. 54,平均值为0. 40,属于完整性差岩体;高
程1 749. 16 ~1 736. 76 m(孔深10. 70 ~23. 10 m),
声波速度范围值1 950 ~4 310 m/ s,平均值为3 500
m/ s,完整性系数范围值0. 21 ~ 1. 00,平均值为
0. 66,属于较完整岩体;高程1 736. 76 m(孔深23. 10
m)以下,声波速度范围值2 530 ~4 900 m/ s,平均值
为3 890 m/ s,完整性系数范围值0. 36 ~1. 00,平均
值为0. 82,属于完整岩体。此外,在孔深29. 50 ~
31.30 m、38. 70 ~39. 50 m、41. 10 ~42. 90 m 处分别
有低速夹层,其声波速度范围值、平均值分别为
2 360 ~3 730 m/ s 和3 150 m/ s、2 070 ~ 2 870 m/ s
和2 410 m/ s、1 910 ~2 940 m/ s 和2120 m/ s,完整性
系数平均值的范围值为0. 24 ~0. 53,属于较破碎~
完整性差岩体。
(3) EXZK3 钻孔:声波测试段为7. 00 ~ 57. 20
m,测段内岩体的岩性主要为弱风化~ 微新砂岩及
泥岩和泥质粉砂岩。其中: 高程1 752. 66 ~
1 745. 66 m(孔深7. 90 ~ 14. 90 m),声波速度范围
值1 890 ~3 210 m/ s,平均值为2 420 m/ s,完整性系
数范围值0. 20 ~0. 58,平均值为0. 33,属于完整性
差岩体;高程1 745. 66 ~1 734. 26 m(孔深14. 90 ~
26. 30 m),声波速度范围值2 840 ~4 390 m/ s,平均
值为3 770 m/ s,完整性系数范围值0. 44 ~1. 00,平
均值为0. 77, 属于完整岩体; 高程1 734. 26 ~
1 718. 66 m(孔深26. 30 ~41. 90 m),声波速度范围
值2 550 ~4 100 m/ s,平均值为3 590 m/ s,完整性系
数范围值0. 35 ~0. 90,平均值为0. 69,属于较完整
岩体;高程1 718. 66 m(孔深41. 90 m)以下,声波速
度范围值3 290 ~4 810 m/ s,平均值为4 200 m/ s,完
整性系数范围值0. 47 ~0. 99,平均值为0. 76,属于
完整岩体。此外,在孔深41. 90 ~44. 30 m 处有一高
速夹层,其声波速度范围值、平均值分别为4 030 ~
5 950 m/ s 和5 350 m/ s,推测测段内岩体有岩性或
结构、成分变化。
结合地质钻孔编录资料综合分析可见:上、下坝
址各孔岩体声波波速主要受岩性、风化程度、节理裂
隙发育情况以及构造破碎带等控制。结合岩性及风
化波速比综合分析声测结果可见,上、下坝址各钻孔
声波测试段内岩体风化界线与地质划分基本一致。
下坝址声波测井成果统计见表5。
表5　下坝址声波测井成果统计表
岩性
风化
程度
波速Vp/(m·s-1)
范围值/平均值
完整性系数Kv
范围值/平均值
风化系数Kw
范围值/平均值
砂岩弱(1890 ~4460)/2790 (0.19 ~1.00)/0.42 (0.44 ~1.00)/0.65
砂岩微新(1910 ~4900)/3510 (0.20 ~1.00)/0.66 (0.44 ~1.00)/0.81
泥岩弱(1890 ~4170)/2850 (0.20 ~0.98)/0.46 (0.45 ~0.99)/0.68
泥岩微新(1840 ~4630)/3480 (0.19 ~1.00)/0.69 (0.44 ~1.00)/0.83
泥质粉砂岩微新(3210 ~5950)/4430 (0.44 ~1.00)/0.85 (0.66 ~1.00)/0.92
含砾砂岩微新(3850 ~4240)/3980 (0.96 ~1.00)/1.00 (0.98 ~1.00)/1.00
含砾泥质粉砂岩微新(3380 ~4390)/3950 (0.63 ~1.00)/0.86 (0.79 ~1.00)/0.93
4　结论与说明
(1) 结论
通过对该坝址区进行声波测试,基本探明了各
钻孔声波速度分布情况,结论如下:
1) 上坝址ESZK1、ESZK2 孔内弱、微新岩体界线
分别为21.1 m 和23.5 m;下坝址EXZK1 ~EXZK5 各
孔弱、微新岩体界线分别为8. 7、10. 7、7.0、14. 9 和
11.9 m。除ESZK1、EXZK3 孔测试范围内未见卸荷松
动岩体外,各孔卸荷岩体深度基本与微新岩体顶面一
致,ESZK2 孔卸荷深度约16.7 m。
2) 灰岩中软弱夹层(夹泥)或破碎岩体分布位
置分别为:ESZK1 孔,孔深31. 3 ~ 36. 1 m、57. 7 ~
58. 7 m;ESZK2 孔,孔深5. 3 ~ 5. 9 m、7. 1 ~ 7. 9 m、
13. 6 ~14. 1 m、15. 7 ~16. 7 m、22. 9 ~23. 5 m、38. 7
~40. 3 m、59. 7 ~61. 3 m。此外各孔内局部有缓倾
角软弱结构面所致低速岩体存在。
3) 忽略个别跳跃点,岩体波速值相近,速度变
化趋势近一致的测试段可划分为一层。岩体波速值
大致呈浅部低、深部高的趋势,可说明岩体风化程度
大致呈随孔深增加而减弱的趋势,完整性则逐渐变
好。
4) 因本测区基岩内构造引发的结构面、构造破
碎带较发育,导致个别孔内岩体随孔深增加、纵波速
度递增的趋势不甚显著。局部岩体出现低值,推测
为软弱夹层(夹泥)或岩体破碎所致,与钻探所得结
果基本一致。
(2) 说明
1) 个别孔因水位无法提升等原因测段较短,导
致声波测井未能测到卸荷岩体厚度和(或)风化界
线。
(下转第35 页)
30 邱锴. 声波测井技术在水利工程中的应用 ■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■
万方数据
4. 4　方案4
方案4 将弯道段泄槽由4. 5 m 加宽至6. 0 m,
槽中加设导流板,泄槽一分为二。在水平转弯段,由
于泄槽加宽,并加设导流板,有效地控制并消减了冲
击波特性,2 000 年一遇校核洪水冲击波波峰最大水
深为3. 6 m,较方案1 的4. 6 m 和方案3 的4. 4 m 均
有所降低。弯道段急流水面波动有所减小,最大横
向水面差为2. 0 m,横比降为0. 73。弯道段水流均
未超出隧洞直墙高度,且留有较大富余,满足隧洞横
断面设计要求,详见表4。
隧洞扩宽并加设导流板后,水流出弯道后更为
平顺,冲击波衰减较快,水面波动较小,所以选择方
案4 作为奴尔水利枢纽工程表孔溢洪洞急流弯道的
设计方案。
5　结　语
水利工程中的渠道、溢洪道、溢洪洞往往受地
形、工程结构、整体枢纽布置等因素的限制,在平面
上难免要布置弯道。由于弯道水流受离心力和冲击
波的共同作用,从而使弯道段的水流流态变得非常
复杂。新疆策勒县奴尔水利枢纽工程表孔溢洪洞弯
道急流冲击波控制方案的研究,说明在弯道半径一
定、转角一定的情况下,加宽过流断面并在中部加设
导流板将泄槽一分为二,让水流各行其道,横向不混
掺的方法能够将急流冲击波控制在设计允许的范围
内。这种方法对其他工程弯道的设计具有很大的参
考价值。
参考文献:
[1]　中华人民共和国水利部. 溢洪道设计规范:SL253-2000[S]. 北
京:中国水利水电出版社,2000.
[2]　长江水利委员会长江科学院. 新疆奴尔水利枢纽泄水建筑物
1:40 水工模型试验研究报告[R]. 武汉:2015.
[3]　吴宇峰,伍超,李静,叶茂,王波. 较小半径溢洪弯道急流超高
的研究[J]. 四川大学学报(工程科学版),2006(06):38-42.
[4]　张玉萍. 弯道水力学研究现状分析[J]. 武汉水利电力大学学
报,2000(05):35-39.
[5]　张领护. 溢洪道弯道急流冲击波消减技术措施研究[D]. 陕西
杨凌:西北农林科技大学,2004.
[6]　田嘉宁. 中等半径大偏转角弯道的水流特性[J]. 西安理工大
学学报,2002(01):28-32.
[7]　张银华. 弯道急流的改善措施研究[D]. 郑州:郑州大学,2009.
■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■
(上接第30 页)
2) 声波测井与地质钻探的深度计量间有一定
偏差,致使两者所划分风化界线及破碎岩体分布位
置略有偏差。部分岩性测段较短,测得声速统计意
义较弱。
3) 下坝址EXZK3 局部泥质粉砂岩孔内实测声
波值较大,推测有岩性或岩体成分变化不具备代表
性,该岩性岩块声速取值时未予考虑。
参考文献:
[1]　薛梅,楚泽涵. 声波测井仪器发展评述[J]. 石油仪器,2000,14
( 05): 6-10.
[2]　唐开宁,谭艳儒,邱汉强. 单发双收声波仪的井眼补偿技术
[J]. 石油大学学报:自然科学版,1991,15(02):20-27.
[3]　王天波. 薄层声波测井方法讨论[J]. 江汉石油学院学报,
2001,23(02):83-84.
[4]　邹剑平,邱道宏,仲江凤,等. 粗糙集理论在江边水电站岩爆预
测中的应用[J]. 西北水电,2009(02):87-90.
[5]　徐庆,王浩,杨文. 半面爆破技术在竖井施工中的应用[J]. 西
北水电,2010(02):54-56.
[6]　张建斌,段君奇. 大金坪引水前沿围岩岩爆灾害预测[J]. 西北
水电,2009(02):14-16.
[7]　唐智超. 爆破对边坡影响范围的声波测试与评价[J]. 爆破,
2009, 26(03):108-110.
[8]　常兴兵,张方安,唐彦杰. 江边水电站引水隧洞岩爆特征及防
治措施[J]. 西北水电,2010(2):57-59.
[9]　吴从清, 王朝军. 岩石声波检测的结构面分析方法[J]. 爆破,
2000, 17(S1):24-27.
[10]　张松扬. 国外声波测井技术新发展[J]. 石油物探译从,1998
(05):1-10.
[11]　王秀明. 应用地球物理方法原理[M]. 北京:石油工业出版
社,2005.
[12]　江汉石油地质学校编写组. 声速、感应、放射性、微侧向测井
[M]. 北京:石油化学工业出版社,1977.
[13]　杨荣礼,陆介明,周坤瑞. 测井仪器[M]. 北京:石油工业出版
社,1982.
[14]　楚泽涵. 声波测井原理[M]. 北京:石油工业出版社,1980.
西北水电·2016 年·第6 期 35

网友评论 more

电力安全论文最新内容

06-07