(2)进水前后悬浮物变化情况曲线图如图2所示。

图2：

备注：横坐标：取样次数，从坐标：SS含量(单位：mg/l)。

系列1——表示进水悬浮物SS变化曲线;

系列2——表示对应的出水悬浮物SS变化曲线;

根据图2数据表明，进水悬浮物平均含量在3800～31800mg/L范围，经处理后出水悬浮物含量≤19.38mg/L，远低于DL/T997-2006标准中规定的要求范围。

(3)进水前后总汞变化情况曲线图如图3所示。

图3：

备注：系列1——表示进水总汞含量变化曲线;

系列2——表示对应的出水总汞含量变化曲线;

根据图3数据表明，进水、出水的总汞含量均较低，低于DL/T997-2006标准中规定的要求范围。虽然未完全体现出原料药剂材料可以高效去除重金属的优势，但出水中总汞含量仍有下降趋势。

(4)进水前后总锌变化情况曲线图如图4所示。

备注：系列1——表示进水总锌含量变化曲线;

系列2——表示对应的出水总锌含量变化曲线;

根据图4数据表明，进水、出水的总锌含量均较低，低于DL/T997-2006标准中规定的要求范围。虽然未完全体现出原料药剂材料可以高效去除重金属的优势，但出水中总锌含量仍有下降趋势。

其他种类重金属在进出水中的含量下降趋势情况与上述情况类似，在此不再赘述。

(5)进水前后COD变化情况曲线图如图5所示。

图5：

备注：系列1——表示进水COD含量变化曲线;

系列2——表示对应的出水COD含量变化曲线;

根据图5检测数据表明，进水COD含量在超过150mg/L且低于200mg/L情况下，通过处理过程后出水COD含量可降至50mg/L以下，远低于DL/T997-2006标准中规定的要求范围。

实际上，在进水COD含量在200mg/L～500mg/L情况下，通过处理过程后出水COD含量可降至50～100mg/L以下，否则需另设置专门的去除COD的装置或方式方法。

其他指标在进出水中的含量下降趋势情况与上述情况类似，在此不再赘述。

总的情况来看，经DBS/DM一体化技术预处理的脱硫废水，可满足后续相关浓缩除盐系统技术的进水要求，最终实现零排放的目标。

4.2在陕西某发电公司的工业化应用情况

2017年3月，在陕西某发电公司新建一套DBS/DM一体化脱硫废水处理系统，处理能力10～15m3/h。该公司原来建设有三联箱脱硫废水处理系统，因石灰乳投加系统、三联箱处理系统易出现堵塞情况导致三联箱无法长周期稳定运行，导致脱硫废水处理后出水水质不稳定，且当原水水量、水质(主要是悬浮物)变化幅度大时，出水水质直接恶化。故障频繁，为现场生产管理与实际操作增加了很大难度，而DBS/DM一体化处理系统抗负荷冲击力强，不堵塞设备与管理，运行连续稳定。其进出口水质情况如下表2所示。

表2：

总的情况来看，经DBS/DM一体化技术预处理的脱硫废水，可满足后续相关浓缩除盐系统技术的进水要求，最终实现零排放的目标。

5结语

根据脱硫废水高悬浮物、高盐、含多种类重金属的特点，以及当前脱硫废水零排放预处理工艺过程中存在的一些工程技术问题，创新研究思路，从预处理工艺所使用的药剂材料入手，研究开发了新型DBS高分子废水处理药剂材料，并且配套研发了DM一体化处理系统设备，整合成DBS/DM一体化系统处理技术，在达到处理效果的情况下，规避了三联箱处理系统及其药剂投加装置容易堵塞设备、管理导致运行不畅、效果不稳定的工程技术问题，并在工业化应用过程中达到了预期效果，为脱硫废水的稳定达标处理、直至实现零排放创造了稳定、可行的基础条件，具有较好的推广应用价值与良好的市场前景。