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催化裂化装置旋风分离器运行情况分析及对策

文档作者：马明亮卢朝鹏赵静文档来源：中国石油兰州石化分公司炼油厂		更新日期： 2026年05月11日	点击数：
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催化裂化装置旋风分离器运行情况分析及对策
马明亮 卢朝鹏 赵静
中国石油兰州石化分公司炼油厂
摘要:针对兰州石化300×104t/a重油催化裂化装置反应-再生系统沉降器VQS、单级旋风分离器、
再生器一、二级旋风分离器运行情况进行分析,通过收集对比装置运行周期内相关操作条件,结合装置
历次大检修期间的检查维修情况,判断上述气固分离设备工作性能均表现出分离效率下降、运行状况恶
化的现象,确定分离效率下降的主要原因包括设备长周期运行带来的变形破损、内部损坏部位无法完全
检查修复,以及由此带来影响装置长周期运行的主要问题,包括油浆泵磨损、结焦增加、催化剂跑损、烟
气轮机的磨损和叶片结垢、锅炉管束积灰等。提出并实施沉降器VQS、单级旋风分离器以及料腿的整
体更换、再生器一二级旋风分离器及料腿的整体更换。在装置新的运行周期内,上述气固分离设备运行
良好,催化剂得到高效分离,彻底消除了装置的生产瓶颈。
关键词:催化裂化;沉降器;再生器;旋风分离器;催化剂
DOI:10.3969/j.issn.1007-3426.2020.06.006
Operationsituationanalysisandcountermeasuresofthecyclone
separatorforcatalyticcrackingunit
MaMingliang,LuZhaopeng,ZhaoJing
TheRefineryofPetroChinaLanzhouPetrochemicalCompany,Lanzhou,Gansu,China
Abstract:Basedonthe3000×103t/aheavyoilcatalyticcrackingunitofLanzhouPetrochemical
Company,theoperationstatusofthereaction-regenerationsystem disengager VQS,single-stage
cycloneseparator,andthefirstandsecondstagecycloneseparatorsoftheregeneratorwereanalyzed.
Therelevantoperatingconditionsduringtheoperation period ofthedevice werecollectedand
compared,combinedwiththeinspectionand maintenanceofthedeviceduringthepreviousmajor
overhauls,itwasjudgedthattheworkingperformanceoftheabovegas-solidseparationequipment
showedthephenomenonofseparationefficiencydeclineandoperatingconditionsdeterioration,and
themainreasonsoftheseparationefficiencydeclineincludedthedeformationcausedbythelongperiodoperationoftheequipment.
Damagedandinternaldamagedpartscouldnotbefullyinspected
andrepaired,andthemainproblemsthataffectedthelong-termoperationofthedevicecausedby
this,includedthewearoftheslurrypump,theincreaseofcoking,thelossofcatalyst,thewearof
thefluegasturbineandthefoulingoftheblades,andtheboilertubebundledustandsoon.The
settlerVQS,single-stagecycloneseparatorandoverallreplacementofmateriallegs,regeneratorfirst
and second cyclone separators and overall replacement of materiallegs were proposed and
implemented.Inthenewoperationperiodofthedevice,theabove-mentionedgas-solidseparation
equipmentoperates well,and the catalystis efficiently separated,completely eliminating the
bottleneckofthedeviceproduction.
Keywords:catalyticcracking;settler;regenerator;cycloneseparator;catalyst
34
石油与天然气化工
CHEMICALENGINEERINGOFOIL &amp;amp; GAS 2020
作者简介:马明亮(1981-),高级工程师,2003年毕业于中国石油大学(华东)化学工程与工艺专业,大学学历(工学学士),现就
职于中国石油兰州石化公司,从事石油炼制工作,多次获公司级科技奖励。E-mail:mamingliang@petrochina.com.cn
催化裂化是炼油工业中重要的二次加工过程[1],
是将重油轻质化的重要手段。该工艺过程使原料油在
适宜的温度、压力和催化剂存在的条件下,进行分解、
异构化、氢转移、芳构化、缩合等一系列化学反应,原料
油转化成气体、汽油、柴油等主要产品及油浆、焦炭等
副产品。催化裂化过程具有轻质油收率高、汽油辛烷
值高、气体产品中烯烃含量高等特点。中国石油兰州
石化分公司重油催化裂化装置设计规模为300×104
t/a,主要加工减压蜡油与减压渣油混合原料,装置主
要由反应-再生、分馏、吸收稳定、热工、主风四机组、气
压机组等单元组成,其中反应-再生系统(以下简称
反-再系统)是装置的核心,也是影响装置长周期运行
的关键因素[2-4]。
该装置自2003年7月首次投产以来,运行至今已
历时15年,期间虽先后经历6次大检修,但对于反再
系统长期使用的提升管出口旋流快分(vortexquickseparation,
以下简称VQS)、沉降器顶旋风分离器、再
生器一、二级旋风分离器等内构件产生的内部损坏部
位,仅做过局部修补和修复性措施,未予以彻底解决。
因此,在2016年8月~2019年4月的运行周期中,相
关内件均表现出工作性能降低、工作状况恶化等问题,
以下将分别进行详细说明。
1 沉降器旋流快分及单级旋风分离器
300×104t/a重油催化裂化装置提升管选用VQS
旋流快分、预汽提和多段汽提技术。采用VQS旋流
快分、预汽提和多段汽提技术可实现气-固快速分离,
分离后油气快速引出和分离下来的催化剂快速预汽
提,使油气在沉降器内的停留时间缩短到5s以内[5],
减少油气在沉降器高温环境下的过裂化反应,从而有
效地降低干气和焦炭产率,减缓沉降器内部的结焦。
1.1 提升管出口VQS旋流头运行情况
自2003年7月装置投产以来,沉降器VQS组合
未进行过更换。由于长期在高温高流速的环境中运
行,2011年7月,大检修时首次出现旋流头破损现象。
其后,在2014年、2016年、2019年的历次大检修时,均
发现其内部损坏较严重,如2016年7月停工检修,经
过对沉降器进行内部检查后发现,VOS旋流头三臂均
出现破损,在旋流臂的顶部、背部、底部有3处破损,最
大的破口约350 mm×300 mm;2019年5月停工检
修,经过对沉降器内部检查后发现VOS一侧旋流臂
明显开裂,见图1。
VQS损坏主要是在悬臂筒体出现穿孔、开裂以及
耐磨衬里变形鼓包等情况,而其造成VQS分离效率
下降的主要原因在于:
(1)VQS旋流臂变形,导致快分旋流流场方向变
化,内外涡流运动破坏,外涡流向下运动不到位,使内
涡流携带固体颗粒进入顶旋。
(2)VQS 旋流臂破损,导致部分油气偏流或短
路,与催化剂接触不充分,未经过旋流头分离;也造成
出口线速度降低,线速度处于边界条件或降至不稳定
区线速度以内,使得油气携带催化剂固体颗粒,造成催
化剂的损失。
此外,油气线速度降低后,延长了油气在沉降器内
的停留时间,导致二次反应增加,干气和焦炭等副产品
产率增加。
由于封闭罩内施工空间极为狭小,检修材料只能
通过人孔进入,设备维修也只能进行贴板焊接修补。
目前已经过3次贴板补焊,修复效果与原装设备相比
相差较大。
2016年、2019年大检修时均发现,沉降器集气室
内有较大量结焦,且不同于以往集中挂在穹顶的结焦
情况,而是大量焦炭集中在集气室底部,呈现波浪状堆
积,说明气流流速较慢,油气在集气室停留时间长,二
次反应增加,形成大量结焦。这与旋流头的损坏情况
密切相关。
1.2 单级旋风分离器及翼阀运行情况
VQS封闭罩出口直联6台单级旋风器,主要是进
一步回收油气中携带的催化剂细颗粒,并通过料腿返
回汽提段,料腿出口安装半覆盖翼阀,阀口直径
第49卷 第6期 马明亮 等 催化裂化装置旋风分离器运行情况分析及对策 35
DN450mm。
2014年检修时发现,沉降器单级旋风分离器顶部
也出现了穿孔破损现象,随即采用贴板补焊进行修复。
沉降器单级旋风翼阀阀板磨损程度历次检查均较严
重,有不同程度的穿孔现象,特别是随着2011年以后
VQS及顶部单级旋风分离器工况不佳,增加了顶部旋
风分离器底部翼阀的开关频率,更加快了翼阀磨损的
速率,磨损程度也非常严重。为此,从2008年开始,每
次检修时均会对翼阀进行更换。但2016年因旋风器
料腿变形严重,对安装翼阀造成困难,安装角度已难以
达到静态试验的数据指标。以上问题均会造成生产运
行过程中沉降器旋风系统出现催化剂跑损及油剂分离
不好、返混时间增加、产品分布变差、沉降器结焦增加
等一系列问题。
1.3 存在问题
1.3.1 油浆泵磨损
沉降器分离效率直接影响油浆固含量和油浆泵的
正常运行。VQS旋流器损坏会引起直联的6组单级
旋风入口密度、颗粒物浓度均超出负荷,使得分离效率
下降,运行过程中油浆催化剂固体含量上升。同时,由
于剂油分离不好,接触时间延长,使二次反应机会大大
增加,产生的缩合产物随油气进入分馏塔,被冷凝下来
后,缩合产物与催化剂细粉相互裹挟,使油浆中“胶质”
升高,也会使油浆黏度增大,油浆泵输送动力增加,进
而造成油浆泵电流升高。油浆固含量上升会加速对油
浆泵及油浆循环系统的管线及换热器的磨损,严重威
胁到装置的运行安全。
2.3.2 结焦增多
由于旋风分离系统效率降低,致使油气停留时间
延长,二次反应大大增加。因而,自2011年以来的历
次检修过程中,均发现沉降器顶部挂焦不断增多,而且
由以前的“软焦”居多逐渐变为以“硬焦”为主,说明油
气停留时间增加较多,油气的返混增加。同时,顶旋升
气管部位也出现较多的挂焦,对安全生产和长周期运
行极为不利,易发生焦块脱落堵塞料腿,引起严重的催
化剂跑损。
2 再生器一二级旋风分离器
300×104t/a重油催化裂化装置再生型式采用耗
风指标较低的重叠式两段再生,两个再生器重叠布置,
第一再生器位于第二再生器之上。第一再生器贫氧再
生,CO 部分燃烧,第二再生器含过剩氧再生,CO 完全
燃烧。第一再生器上部安装了12组两级旋风分离器,
可将大部分粒径大于40μm 的催化剂细粉回收。经
过再生器一、二级旋风分离器分离后,烟气中主要携带
粒径小于20μm 的催化剂细粉,再经过三级旋风分离
器,回收的细粉主要是粒径为10~20μm 的颗粒
物[6]。因此,通过分析三级旋风分离器回收的细粉中
粒径<20μm 的颗粒占比值,可以直观地判断再生器
一、二级旋风分离器的工作状况。
2.1 旋风器效率的判断
2.1.1 三级旋风分离器回收细粉的筛分组成
表1为2003-2018年三级旋风分离器细粉筛分
组成及其变化趋势。
表1 2003-2018年三级旋风分离器细粉筛分组成
粒径/
μm
三旋细粉筛分组成/%
最大值最小值差值2003-2018年平均值
0~20 88.50 49.59 -38.91 55.27
20~40 44.82 11.50 33.32 40.17
40~60 6.74 0.00 6.74 4.06
60~80 0.60 0.00 0.60 0.32
80~111 3.05 0.00 3.05 0.76
从表1和图2中可以看出:
(1)当新旋风分离器工作效率较高时,经三级旋
风分离器回收细粉的筛分组成中粒径<20μm 颗粒的
占比一般在90%以上。随着使用年限的增加或受其
他因素的影响,旋风器工作效率会出现下降。在催化
长周期运行指导意见中明确指出,当三级旋风分离器
回收细粉的筛分组成中粒径<20μm 颗粒的占比出现
低于75%的情况时,一般可判断为出现跑剂。
(2)2003年-2018年4月,经三级旋风分离器回
36
石油与天然气化工
CHEMICALENGINEERINGOFOIL &amp;amp; GAS 2020
收细粉的筛分组成中粒径<20μm 颗粒的占比呈现逐
年大幅下降的趋势,从88.5%降至49.59%。
(3)与此同时,粒径为20~40μm 的颗粒占比出
现大幅上升,从11.5%上升到44.82%。
(4)尤其是在装置运行了3个周期(每3年算1
个周期)以后,自2012年开始,粒径为40~110μm 的
颗粒也从无到有,且不断增加,最高达到10.39%。
(5)以上数据可以充分说明再生器一、二级旋风
分离器的工作状况不佳,分离效率下降较多,再生器旋
风分离器已出现持续“跑剂”。
2.1.2 再生器平衡剂的筛分组成
表2和图3为2003-2018年平衡剂筛分组成及
其变化趋势。
表2 2003-2018年平衡剂筛分组成
粒径/
μm
再生系统平衡剂筛分组成/%
最大值最小值
0~20 1.54 0.06
20~40 17.44 11.99
40~80 49.53 41.44
80~111 22.54 17.64
>111 23.40 15.67
从表2和图3可以看出:
(1)平衡剂筛分组成中粒径为0~20μm、20~
40μm的颗粒占比也呈现下降趋势,说明细颗粒跑损
增大,再生器床层中催化剂细颗粒(粒径<40μm)跑
损殆尽。
(2)平衡剂大颗粒的筛分基本稳定,主要是通过
补充新鲜催化剂得以维持,但总体而言,催化剂的平均
粒径(averageparticlesize,简称APS)应当是增大的,
说明粒度变粗,系统催化剂细粉的存量较少。
(3)反-再系统中的筛分整体有增大的趋势,生产
过程中为保持正常流化状态,需要更大的主风流量。
这将进一步加剧颗粒间的磨损和催化剂的跑损。三级
旋风分离器细粉中大颗粒的占比增加,也验证了这
一点。
2.2 分离效率下降原因分析
2.2.1 使用年限长
目前使用的再生器旋风分离器,自装置2003年7
月投产以来未进行过更换。因此,在长时间的高温环
境中,旋风器的筒体会出现热变形,改变气体进入的流
向流速,使旋风分离器效率降低。而这种变形对于直
径较大的筒体,仅凭目视检查难以察觉。
2.2.2 破损衬里无法维修
历年检修人员检查只能通过再生器集气室进入二
级旋风分离器进行简单检查,而内部已有衬里碳化、裂
纹,均由于空间狭小无法施工修复。但是衬里的破损
和斑驳也使气流转向发生变化,从而会降低气固分离
的效率。
2.2.3 旋风分离器检查的盲区
由于旋风分离器料腿和一级旋风分离器结构的原
因,人员无法进入内部检查,故内部筒体和衬里的损坏
情况均未知。但从细粉中粒径在20μm 以上颗粒含
量的变化可以断定,再生器一、二级旋风分离器运行工
况不佳。
2.2.4 料腿变形
由于长期受到高温环境的影响,再生器旋风分离
器的二级料腿出现变形,直接导致翼阀的安装角度发
生改变,使得运行过程中翼阀的阀板与阀口出现严重
磨损,翼阀的闭合效果变差,导致料腿密封不佳,出现
跑剂。
2.3 存在问题
2.3.1 催化剂的消耗量增加
旋风分离器分离效率降低,直接造成催化剂的跑
损增加,这不仅会直接影响再生床层的正常流化,同
时,参与催化反应的催化剂有效颗粒数目也会减少。
因此,在生产操作过程中,不得不通过增大催化剂的剂
耗来维持正常筛分组成,以保持平稳操作。研究表明,
当旋风分离器分离效率η=99.99%时,催化剂消耗水
平正常;当η=99.98%时,催化剂消耗增加50%;当
η=99.97% 时,催化剂消耗增加200%[7]。而根据
第49卷 第6期 马明亮 等 催化裂化装置旋风分离器运行情况分析及对策 37
300×104t/a重油催化裂化装置三旋粒径为0~20μm
的细粉占比变化,估算这一原因会导致每年增加催化
剂单耗0.3~0.5kg/t原料。
2.3.2 三旋负荷增加
由于再生器一、二级旋风分离器效率下降,势必增
加三级旋风分离器的工作负荷,超负荷工作增加了对
三级旋风分离器内各分离单管的磨损,超细粉会造成
单管堵塞,在上述因素的综合作用下,使得三级旋风分
离器的分离效率下降。
2.3.3 烟气轮机的磨损和叶片结垢
再生器跑剂会增加烟气轮机的磨损,加快烟气轮
机结垢的速率。烟气轮机中的固体颗粒在高气速条件
下会给轮机叶片及轮盘等部件造成磨蚀,从而影响其
使用寿命和运行周期。在催化烟气轮机长周期运行管
理指导意见中明确指出,进入烟气轮机的烟气中颗粒
物质量浓度(0 ℃,101.325 kPa,下同)不大于
200mg/m3,但目前已达到160~200mg/m3,说明再
生器一、二级旋风分离器和三级旋风分离器的分离效
率均降低。
同时,由于近几年原料中重金属含量的上升,导致
系统中平衡剂的重金属含量逐年上升。细粉的体积较
小,表面更容易富集重金属中的Ca、Fe、Ni等,单纯的
重金属含量上升不会造成烟机结垢,但再生器旋风分
离器和三旋分离效果差会导致烟气中细粉含量增多,
加之Ca、Fe、Ni等金属和硫元素的共同作用,会增加
粉末的黏结倾向,使颗粒在烟机的叶片上黏附形成
垢层[8]。
2.3.4 烟气余热锅炉管束积灰严重
再生器旋风分离器效率下降,使三级旋风分离器
出口的烟气中也含有大量细粉和超细粉,在后部能量
回收设施烟气余热锅炉的管束表面积灰,导致余热锅
炉蒸汽产量下降、过热蒸汽品质下降,烟气选择性催化
还原(selectivecatalyticreduction,简称SCR)脱硝反
应器床层温度接近上限,尾部排烟温度和SCR床层压
降上升速度快,完全依赖锅炉高频次蒸汽和乙炔气激
波吹灰进行控制,蒸汽和乙炔气用量均较大。
2.3.5 烟气脱硫装置运行困难
催化装置配套的烟气脱硫装置循环浆液中固含量
持续升高,浆液外甩量势必增加,造成装置的水耗量、
碱液耗量大幅上升。同时,烟气脱硫装置吸收塔喷嘴、
循环浆液泵的泵体、叶轮及附属管线阀门均附着沉积
的硬垢,造成喷嘴及管线堵塞,设备阀门损坏,严重影
响环保装置的长周期安全运行。
3 整改措施及效果
针对上述严重影响装置长周期运行和技术经济指
标的问题,进行以下相应整改:
(1)2019年装置大检修期间,对沉降器VQS、单
级旋风分离器以及料腿进行整体更换。
大检修后,催化油浆中催化剂固体质量分数保持
在0.2%,煤油溶解后油浆中可见胶质质量分数为
0.2%,油浆灰分明显降低,油浆泵电流值为70~
72A,油浆循环量为900~1000t/h,运行平稳,流量
正常,见表3。
(2)2019年装置大检修期间,对再生器一、二级
旋风分离器及料腿进行整体更换。
大检修后,三旋细粉筛分中粒径<20μm 的颗粒
占比达到80%以上,粒径为0~3μm 的超细粉占比上
升到11.1%,较检修前的4.1%有明显提升,APS随
之减小,见表4。
在检修后新鲜催化剂加剂量大幅降低的条件下,
平衡剂筛分组成中粒径为0~20μm、20~40μm 的颗
粒占比上升,说明再生器一、二级旋风分离器更换后细
颗粒跑损明显减少,平衡剂APS降至72.4μm,表明
粒度变小,反-再系统催化剂细粉的存量恢复正常。以
上数据充分说明再生器新更换一、二旋风器分离的工
表3 检修前后催化油浆分析对比
项目时间w(油浆固体)/
%
煤油溶解后油浆中
w(可见胶质)/%
w(灰分)/
%
油浆外甩量/
(t·h-1)
油浆密度/
(kg·m-3)
油浆泵电流/
A
检修前2018年标定0.20 0.80 0.35 10.42 1045 87
检修后2019年7-9月0.20 0.20 0.28 10.12 1047 72
38
石油与天然气化工
CHEMICALENGINEERINGOFOIL &amp;amp; GAS 2020
表4 检修前后三级旋风分离器细粉分析对比
项目
三旋细粉筛分组成/%
0~3
μm
0~20
μm
>20~40
μm
>40~60
μm
>60~80
μm
>80~111
μm
APS/
μm
2019年
检修前4.1 49.5 45.1 5.4 0.0 0.0 20.1
2019年
检修后11.1 80.5 17.8 1.7 0.0 0.0 11.0
作状况良好,分离效率明显提升,经旋风分离后烟气夹
带的颗粒物减少,三级旋风分离器的分离效果提高,有
助于后部烟气轮机、烟气余热锅炉、烟气脱硫装置运行
工况长周期平稳运行,见表5。
表5 检修前后平衡剂分析对比
项目
平衡剂筛分组成/%
0~20
μm
>20~40
μm
>40~60
μm
>60~80
μm
>80~111
μm
>111
μm
APS/
μm
2019年
检修前0.0 9.8 22.6 21.7 23.2 22.7 75.8
2019年
检修后0.2 11.0 24.2 22.2 22.7 19.7 72.4
大检修后,300×104 t/a重油催化裂化装置于
2019年6月21日重新开工至今,在满负荷生产的情
况下运行平稳,实现了催化剂的高效分离。
4 结论
通过对300×104t/a重油催化裂化装置近几个运
行检修周期内催化剂性质变化和提升管出口旋流快
分、沉降器顶旋风分离器、再生器一、二级旋风分离器
内部检查维修情况进行详细分析,最终确认气固分离
设备工作性能效率降低,造成装置出现跑剂。在2019
年装置大检修时对上述气固分离设备进行了更换,从
设备本质保障了旋风分离器的运行安全,彻底消除了
装置的生产瓶颈。
参考文献
[1]庞利敏,包江滔.催化裂化分馏和吸收稳定全流程模拟与优化[J].
石油与天然气化工,2016,45(5):25-29.
[2]李锋,滕姗姗,樊逢波.催化裂化装置沉降器内油气-催化剂流动
过程的数值模拟研究[J].石油与天然气化工,2017,46(2):31-
43.
[3]陈俊武,许友好.催化裂化工艺与工程[M].3版.北京:中国石化
出版社,2015.
[4]李林,王树利.降低催化裂化汽油烯烃含量的技术措施[J].石油
与天然气化工,2019,48(4):34-37.
[5]卢春喜,蔡智,时铭显.催化裂化提升管出口旋流式快分(VQS)系
统的实验研究与工业应用[J].石油学报(石油加工),2004,20
(3):24-29.
[6]李玉飞,周志航,李宏勋,等.催化裂化装置再生器跑剂分析及应
对措施[J].中外能源,2017,22(7):67-70.
[7]郭慕孙,李洪钟.流态化手册[M].北京:化学工业出版社,2008.
[8]谭争国,高雄厚,李荻,等.催化裂化装置中旋风分离器和烟气轮
机催化剂粘连结垢原因分析[J].石油炼制与化工,2010,41(4):
췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍
40-43.
收稿日期:2020-04-18;编辑:
췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍
温冬云
(上接第33页)
[3]陈敏恒,丛德滋,方图南,等.化工原理[M].3版.北京:化学工
业出版社,2006.
[4]EngineeringDataBook [M].13thed.GasProcessorsSuppliers
Association(GPSA),6526 East60thStreet,Tulsa,Oklahoma
74145,2012.
[5]PRUDICH M E,CHEN H L,GU TY,etal.Perry’sChemical
Engineers’Handbook[M].8thed.New York:McGraw-Hill,
2008.
[6]王树楹.现代填料塔技术指南[M].北京:中国石化出版社,1998.
[7]HAUSCH.Distillation ToolsforthePracticing Engineer[C].
TopicalConference Proceeding,P119,AIChE Spring Meeting,
NewOrleans,Maech10-14,2002.
[8]郭广智.石油化工动态模拟软件HYSYS[J].石油化工设计,
1997,14(3):29-33.
[9]王飞,付俊,苗建.HYSYS软件在某海上气田三甘醇脱水工艺中
的应用[J].石油与天然气化工,2019,48(4):20-26.
[10]李天斌.某海洋气田中心平台三甘醇脱水系统模拟研究[J].石油
与天然气化工,2019,48(6):30-34.
[11]兰州石油机械研究所.现代塔器技术[M].2版.北京:中国石化
出版社,2005.
[12]刘乃鸿.工业塔新型规整填料应用手册[M].天津:天津大学出
版社,1993.
[13]陈敏恒,丛德滋,方图南等.化工原理[M].4版.北京:化学工
业出版社,2015.
[14]何红阳.填料塔泛点/压降模型计算比较[J].化工设计,2004,14
(4):
췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍
10-15.
收稿日期:2020-05-12;编辑:温冬云
第49卷 第6期 马明亮 等 催化裂化装置旋风分离器运行情况分析及对策 39

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