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大电网在线动态安全评估系统电网模型特性分析

文档作者：丁平徐友平汪剑波黄羽鹏王俊梅高波陆俊严剑峰于之虹文档来源： 1．中国电力科学研究院 2．华中电力调控分中心 3．中国长江三峡集		点击数：	更新时间： 2024年07月26日
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第41卷第l9期
2013年l0月1日
电力系统保护与控制
Power System Protection and Control
V01．4l No．19
0ct．1．2013
大电网在线动态安全评估系统电网模型特性分析
丁平 ，徐友平 ，汪剑波 ，黄羽鹏。，王俊梅 ，高波 ，陆俊 ，严剑峰 ，于之虹
(1．中国电力科学研究院，北京1 00192；2．华中电力调控分中心，湖北武汉430000；
3．中国长江三峡集团公司，湖北宜昌44 3002；4．重庆市电力公司，重庆400014)
摘要：总结了目前大电网在线动态安全评估数据中电网模型的两个特点，即负荷挂在22O kV母线及将主变高N4~,I为11 0 kV
的发电机(简称11 0 kV发电机)等值成恒阻抗负荷。论证了这种特征对几种分析计算的影响：大扰动动态稳定性分析结果
的变化随故障位置、电网状况不同改变；消除了小扰动稳定分析中与11 0 kV发电机相关的振荡模式；基于方案方式的短路
电流计算值偏小；负荷等值使基于潮流的短路电流计算值偏大，发电机等值使基于潮流的短路电流计算值偏小。结论的有效
性用电力系统分析综合程序(PSASP)在华中电网数据上进行了验证。
关键词：在线动态安全评估；电网模型；大扰动动态稳定；小扰动动态稳定；短路电流
Study of the characteristics of grid model for online dynamic security
assessment system in bulk power systems
DING Ping ，XU You．ping ，WANG Jian．bo ，HUANG Yu．peng。
， WANG Jun．mei ，
GAO Bo ，LU Jun ，YAN Jian．feng ，YU Zhi．hong
(1．China Electric Power Research Institute，Beijing 100192，China；2．Central China Electric Power Control Center,
Wuhan 430000，China；3．China Three Gorges Corporation，Yichang 443002，China；
4．Chongqing Electric Power Corporation，Chongqing 400014，China)
Abstract：Two main characteristics of grid model in data of on line dynamic security assessment system for bulk power system are
pointed out，which include loads hanging on 220 kV buses and equating generators，in which booster transformer’S highest voltage
level is 110 kV,(110 kV generators for short)，into load of constant impedance．Their impacts on the following analysis and
calculation are expounded and proved．It is found that the dynamic stability of large disturbances varies with the fault position and
grid’S smtus，the oscillation mode related to the 1 1 0 kV generators is eliminated in the small signal stability analysis，and the
calculation value of short—circuit current is smaller based on the style of case，but for the calculation value of short·circuit current
based on the power flow,it is larger due to loads equivalents while smaller due to generations equivalents．The conclusions are
validated by operation data of Huazhong grid with Power System Analysis Software Package(PSASP)．
Key words：online dynamic security assessment；grid model；dynamic stability of large disturban ces；dynamic stability of small
disturbances；short．circuit current
中图分类号： TM712 文献标识码：A 文章编号： 1674．3415(2013)19．0132．08
0 引言
随着在线动态安全评估系统(Dynamic Security
Assessment System，DSA)O-8I在中国电网的推广应
用，迫切需要理清该系统的特点，确定该系统在电
网，特别是大型电网中的应用效果，为改进该系统
提供指导，进一步提升电网的安全运行水平。数据
对DSA 分析计算的结论有决定性影响，因而分析
清楚数据特性对评价DSA系统至关重要。
在线动态安全评估系统的数据有两个主要来
源：状态估计的结果和电网动态模型。前者来源于
能量管理系统，包括电网潮流和元件的静态模型；
后者指发电机、可控串补等动态元件的模型和参数，
来源于离线的动态模型库。二者结合，实现对运行
电网静态和动态的全面描述，支持进行多种动态和
静态分析。
对电网建模的详细程度制约了分析结果的精
度19j。离线分析中对电网建模，通常将负荷挂在110
kV甚至更低电压等级的母线上，保留部分110 kV
电网。大型电网的状态估计难以保留110 kV及以下
丁平，等 大电网在线动态安全评估系统电网模型特性分析 ．133．
电压等级的测点，有两点原因：
(1)测点过多使状态估计收敛性下降；
(2)低电压等级测点的维护质量低于高电压
等级，使状态估计合格率下降。
因此， 目前中国大区级及以上电网通常将状态
估计的模型进行简化，导致大型电网DSA 数据有
如下两大特点：
(1)负荷挂在220 kV母线上，去除变电站的
220 kV变压器及其附属的补偿器和相连的1 10 kV
支路。将变压器高压侧绕组的有无功功率作为负荷
的有功和无功功率；
(2)去除110 kV发电机和相应的厂用负荷及
近区线路，其对应的220 kV上网点的等值负荷功率
为负值，模型为恒阻抗。
以上两大特点分别简称为负荷等值和发电机
等值。这两种简化可能应用于电网的局部区域，也
可能应用于全网。本文将从大扰动动态稳定、小扰
动动态稳定和短路电流计算三方面分析这两种等
值对电网分析计算的影响，并指出改进的方向。本
文的计算用PSASP，且均遵守文献[101的规定。采
用华中网2011年夏方式数据作原始数据，在此数
据基础上进行不同电压等级负荷等值或发电机等
值。
1 大扰动动态稳定
1．1分析方法
大扰动动态稳定分析采用仿真法。负荷等值或
发电等值带来大量静态参数和动态性能的变化，这
些变化从不同方面影响扰动过程，对稳定分析结果
的影响也各不相同，甚至相互对立；同一变化在不
同故障下对稳定分析结果的影响也可能完全相反。
因此，导出两种等值对大扰动稳定分析结果有普遍
意义的结论相当困难。本部分按如下原则展开：
(1)给出简单情况下的明确结论；
(2)分析复杂情况下的影响因素。
1．2负荷等值
负荷等值，相当于增加负荷容量，减小负荷上
网支路的阻抗。负荷上网支路指220 l(、，负荷变电站
与枢纽变电站的联络线路。
1)单个变电站负荷等值后大扰动稳定性下降
先说明220 kV等值负荷端母线发生短路的情
况。负荷模型通常由异步电动机和恒阻抗混合lI 构
成，稳定校核中故障切除时间为0．12 SIl⋯，突然短
路后异步电机供给电流的衰减时间常数为百分之几
秒[1”。等值后负荷的异步电机供给电流虽略有增
加，但在大电网中没有产生显著影响。故障切除后，
异步电机内电势已降至0，必须重新建立电压。等
值前后电动机的暂态时间常数相同，建立起端电压
的速度在不考虑外电路影响时完全相同。但由于等
值后负荷上网支路的阻抗下降，电压降减小，导致
枢纽变电站电压恢复速度下降。因而等值负荷端母
线短路动态稳定性下降。
离等值负荷电气距离远，受到影响越小，大扰
动动态稳定性下降越少。
2)多个变电站负荷等值后动态稳定性的变化
没有简单的规律。其原因如下：
(1)多个变电站负荷等值后，动态仿真使用
的网络方程中各支路阻抗和注入电流的变化呈分散
性。
动态仿真使用的网络方程， 由原电网方程消去
没有连接动态元件的节点形成L1引，即星网变换。对
，z个节点的星形电网，假设1号节点为中心点，2
号节点为负荷等值点。
由星网变换的规则_l引，消去1号点后有
， ／ 1
： | (1、
Z { Z k
．
Zo．=Z1fZ1， 1／Z1 (2)
k=l
式中：i=2，3，⋯，／,／； 为i号节点注入电流； Z1f
为i号节点的支路阻抗； 为电流 消去分散移置
后在i号节点出现的电流增量；z (，==2，3，⋯ ， ／,／，
，>f)为星网变换后各节点之问的阻抗。
将2号节点的负荷等值，意味着Z12减小，
增大。对星网变换后的支路电流和网络阻抗的影响
是： 增大， ，⋯， ，⋯， 减小；Zj (，==3，⋯，
n)减小，z (i=3，⋯ ， ，，==3， ⋯ ，n，『>f)增
大。由此可见单个负荷等值后的网形电路部分节点
注入电流增大，部分节点注入电流减少；部分支路
阻抗增加，部分阻抗减小。
当需要等值的负荷在电网中大量、分散分布，
消元后的网络方程中注入电流和阻抗的变化呈现强
烈的分散性。
(2)等值后阻抗和注入电流变化的分散性导
致仿真法动态稳定分析结果没有统一规律。
电网阻抗减小将导致故障冲击变大，振荡平息
变快【l 。若故障点靠近电源，则前者对稳定影响更
大，若故障点靠近负荷，则后者对稳定影响更大。
负荷节点注入功率增大，在故障初始瞬间能提供更
多电流支撑电压l】 ，在母线电压降低时需要吸收更
多的无功u引。由此可见，即使确切的阻抗和注入功
． 134． 电力系统保护与控制
率的变化对大扰动稳定性的影响也需要结合故障和
电网的具体情况分析。等值后阻抗和注入电流变化
的分散性，增加了分析负荷等值后大扰动动态稳定
性变化的困难，给不出简单，或统一的变化规律。
1．3发电机等值
1)大量110 kV发电机等值对大扰动动态稳定
性有多重影响。
110 kV 机组，特别是集中在某区域内的大量
110 kV 机组构成的机群转成负功率的恒阻抗负荷
后，对大扰动故障分析的影响与故障点距机群的电
气距离等电网状况有关，主要体现在如下三方面。
(1)去除发电机动态特性
故障点离110 kv 发电机群电气距离非常近
时，短路持续期间这些机组电磁功率接近于0，发
电机在不平衡功率作用下发生剧烈的摇摆_1钔，故
障切除后在惯性作用下功角持续振荡，输出功率仍
大幅波动，成为新的扰动源。等值成无动态特性的
负荷在故障前后阻抗恒定，输出功率随端电压变化，
使大扰动稳定性增强。
(2)去除发电机的电压、功率调节能力
随故障点离110 kV发电机群电气距离增加，
短路过程中这些发电机机端的不平衡功率减小，故
障切除后功角振荡平息加快，发电机附属的励磁调
节器对电压的调节作用、调速器对频率的调节作用
更早得到体现，帮助电网尽快恢复稳定。当电气距
离增大到超过某值，110 kV机组调节能力对动态稳
定性的积极作用超过摇摆振荡带来的负面影响，等
值成负荷后大扰动动态稳定性下降。这个分界点与
电网规模、拓扑结构、动态参数均有关，很难给出
明确的界定。
(3)去除潜在的危险振荡模式
110 kV 发电机转子惯性时间常数小， 阻抗
大，容易与其他地区的机群形成区域问振荡模式。
这种振荡模式通常频率低、阻尼弱【l引。当故障点
与1 10 kV机群的电气距离超过某值，使该机群各
机组在扰动过程中能保持接近同调，加上故障后电
网结构变弱，该模式容易被激发，引起周期性摆动
失稳。110 kV 发电机等值成恒阻抗负荷，消除了
这种潜在振荡模态，提高了故障的动态稳定性。
扰动过程中以上三种影响同时存在，随故障
和电网状况不同，起主导作用的影响因素也不相
同。
2)等值发电机上网的220 kV母线短路故障在
等值后动态稳定性增强
如上一部分指出，在这种情况下故障点与等值
机组电气距离小，等值后对动态稳定性起主要作用
的是去除发电机动态特性的影响，使稳定性增强。
2 小干扰稳定
2．1负荷等值
等值前后负荷的功率、电压和上网阻抗发生
较小的变化，主网和机组的状态未改变。由于发电
机、直流线、可控串补等动态元件及其调节元件的
状态并未发生变化，因此等值后，各振荡模态和机
组的参与情况不会发生大的变化，与负荷相关的振
荡分量在各负荷间重新分布，总体上对小干扰计算
结果的影响较小。
2．2发电机等值
与被等值发电机强相关的振荡模式消失，其他
振荡模态由于参与机组减少，振荡频率和机组的参
与因子都有一定的改变。
3 短路电流
3．1短路电流算法
实用的短路电流算法有两种，基于潮流的算法
和基于方案的算法L1 。前者以潮流结果作为电网的
初始状态，按元件实际参数计算短路电流周期分量
的起始值；后者为实现在相同的网架结构、发电机
布置以及负荷水平下短路电流计算结果基本一致，
将某些计算因素进行统一化处理【】 。与大多数
国际短路电流标准一致，文献[9]也推荐使用基于方
案的算法。目前两种算法在DSA中均有应用。本文
的方案方式算法将发电机内电势取为1．0，负荷去除。
3．2潮流方式负荷等值
短路故障瞬间，作为旋转器件的电动机能输出
正比于其容量的故障冲击电流【J 。负荷等值后，部
分变压器损耗变成电动机容量，增大了短路电流。
3．3潮流方式发电机等值
部分发电机等值成恒阻抗负荷。显然减小了短
路瞬间提供故障冲击电流的发电机容量，减小了短
路电流。离等值点越远影响越小。
综合负荷和发电机等值的效果，潮流方式计算
的短路电流与等值前比可能增大，也可能减小。
3．4方案方式负荷等值
根据方案方式计算短路电流的规则，负荷全
部忽略，电网对地支路主要为线路对地电容、无功
补偿元件，总体上表现为较大的容性电抗。方案方
式短路示意图如图1所示。 为等值电压源，
(i=0，1，⋯ ，4)为等值电抗，Xc (i-1，2，3)
为等值电容，其中 ，3代表电网末端220kV变压器，
3代表接于该变压器低压侧的补偿电容。
丁平，等 大电网在线动态安全评估系统电网模型特性分析 ．135．
图1方案方式短路示意图
Fig．1 Short circuit based on case style
短路电流为式(3)。
=
』 一一XLo(1最+ XL 4／ o而)+ 4 l㈩ ⋯ J
式中集中电抗 。为式(4)。
Xco= 1+( 1 lI( L2+ 2 lI( L3+Xc3)))
(4)
220 kV 变压器及附属补偿装置被等值成负荷
后，根据方案方式短路电流计算规则，负荷必须去
除，相当于图1中噩3和 3的支路被移除。则集
中电抗 。变成式(5)。
Xco=XL1+( 1 Il( L2+Xc2)) (5)
220 kV 变压器所接入的电容器组的容抗通常
大于变压器高低压侧问的电抗，因而XL3+Xc3呈容
性，小于0。对比式(4)和式(5)，知负荷等值后
集中电抗 。变小。
大量计算结果证明短路电流通常为电抗性，即
式(3)右边分母为正。负荷等值后，Xco减小，只
要不由正变负，都将导致式(3)右边分母增大，短
路电流下降。 。变号的概率非常小，不考虑。
由以上分析可知，方案方式计算短路电流，负
荷等值后计算值通常减小。
3．5方案方式发电机等值
发电机等值成负荷后，用方案方式计算短路电
流被去除，即电源减少，短路电流下降。
因此用方案方式计算短路，等值后短路电流总
是减小。
4 算例验证
4．1验证方法
方式数据是电网公司技术人员维护的电网模
型数据，作为电网规划、运行、检修操作的依据，
具有高度的可靠性。方式数据中负荷建在110 kV母
线上，且保留了110 kV机组。利用方式数据检验
DSA数据有三种可能的方法：
(1)将方式数据和某一套DSA数据的潮流调
整成一致，进行相同的计算分析并对比；
(2)将DSA数据的模型按方式数据的模型进
行细化， 比较修改前后计算分析结果；
(3)将方式数据的模型按DSA数据的模型进
行等值， 比较等值前后计算分析结果。
本文采用工作量较小的方法3进行算例验证。
4．2数据简介
用华中网方式数据验证本文结论。构造如下三
套数据：
1)902一原始的方式数据，负荷挂在110 kv母
线上，保留110kV机组；
2)903一全网进行负荷等值；
3)904一在903基础上全网进行发电机等值；
4)905—902的鄂关山变电站进行负荷等值；
5)906—902的豫万方电厂进行发电机等值。
全网负荷等值后变压器数由2 565台减小到
987台，交流线由6 377条减小到4 342条，负荷数
由1 196个增加到1 240个；904中发电机等值后变
压器台数继续减4,N 847，交流线条数为4 221，负
荷个数1 181，发电机台数由716减小到654。华中
恩施地区有大量挂在110 kV母线的机组，在发电机
等值后被去除。各种等值前后主网及接在220 kV及
以上电压等级发电机潮流不变。
4．3大扰动动态稳定
(1)902、903、904江复1线故障跳双回线
故障过程为1．0 S、500 kV江复1线靠近复兴侧
发生三相短路故障，1．09 S切除江复1、2线的复兴
侧开关，1．1 S切除江复1、2线的江陵侧开关。三
套数据暂稳仿真的的功角曲线分别如图2～图4所示。
波形总体较接近，但存在明显区别。
发电机功角
⋯ J
☆A
蛾 麓凇
一 ～ F 舞
图2 902江复线故障功角图
Fig．2 Power angles of Jiangfu lines failure in 902
加
． 136． 电力系统保护与控制
发电机功角
l
|¨ 怒 灸采
＆t一# “
图3 903江复线故障功角图
Fig．3 Power angles of Jiangfu lines failure in 903
发电机功角
I
惫 篡美
{ 、
霉叶——
誉
图4 904江复线故障功角图
Fig．4 Power angles of Jiangfu lines failure in 904
A、902和903的振荡频率相同，均为0．562 5
左右，但903在振荡初期的波形变化幅值更大，随
后衰减更快。如鄂三峡左#03对湘长沙01的功角曲
线，在902中最大幅值为62。左右，在903中为
68。左右。最后8 S的功角仿真，903中各曲线比
902中对应曲线的波动小，衰减快。
B、904与903相比，振荡频率更高，约为0．7625，
同时衰减速度更快；意味着902和903的主导振荡
模态并没有出现在904中，取代它的是另一个阻尼
大得多的模态。
由此可见，负荷等值使903起始冲击变大，振
荡衰减加快；发电机等值使904去除了与恩施地区
110 kV机组相关的振荡模式，提高了动态稳定性。
(2)902、905关风一线故障跳单回线
湖北220 kV关凤一线1．0 S在关山侧发生三相
对地短路，1．12 S该线路双端切除。表1列出故障
切除后故障点附近几条重要母线的电压变化， 电压
为标幺值，Busl、Bus2、Bus3分别为凤凰山220 kV
母线、关山220kV母线、凤凰山500kV母线。
本算例说明了单个变电站等值，等值负荷母线
故障后电压恢复速度变缓，降低了动态稳定性。
(3)多个故障极限切除时间对比
不同数据的多个三相短路故障的极限切除时
间对比如表2所示。
表1关凤1线故障电压恢复过程对照表
Table 1 Comparison of voltage resuming after failure of
Guanfengline 1
902 905
t／s
Bus1 Bus2 Bus3 Bus1 Bus2 Bus3
1．13 0．6860 O．6104 0．8862 0．6732 0．5836 0．8828
1．14 0．6958 0．6255 0．8903 0．686l 0．6056 0．8876
1．15 0．7047 0．639 0．8938 0．6975 0．6245 0．8917
1．16 0．7127 0．6509 0．8969 0．7074 0．6405 0．8953
1．17 O．7198 O．6614 0．8998 0．716 0．6541 0．8985
1．18 0．7262 0．6705 0．9024 0．7234 0．6655 0．9013
1．19 0．7317 0．6783 0．9047 0．7297 0．6749 0．9038
1．2O 0．7366 0．6849 0．9069 0．7351 0．6826 0．906
1．21 0．7408 0．6904 0．9088 0．7396 0．6888 0．908
1．22 0．7443 0．6949 0．9105 0．7434 0．6938 0．9098
表2多个故障极限切除时间对比表
Table 2 Comparison of critical clearing time between failures
序号 故障名称 数据 极限切除时N／s
220 kV关风1线故 902 3_35
1 障跳双回
905 3．34
220kV修万1线故 902 1．29
2 障跳单回
906 1．31
902 1．10， 1．1l
3 500 kV江复1线故
障跳双回 903 1．11，1．12
904 1．14， 1．1 5
902 1．12， 1．13
4 500kV艾鹤1线故
障跳双回 903 1．17， 1．18
904 1．18， 1．19
902 1．55， 1．56
5 500 kV张恩1线故
障跳双回 903 1．55， 1．56
904 1．54， 1．55
902 1．19
6 220kV磁下线故障
跳开 903 1．18
904 1．18
表2中500 kV线路故障的极限切除时间按线路
末端比首端慢0．01 S计算给出。
故障1说明单个变电站，湖北关山站进行负荷
等值后大扰动动态稳定性下降。
故障2说明单个发电厂，河南万方电厂等值后，
在其上网的220 kV万方变电站发生故障，动态稳定
性增强。
故障3～6说明进行负荷、发电机等值后，大扰
动动态稳定性可能增强、可能减小，也可能不变。
负荷等值后，故障3～6在故障线路两侧的等值阻抗
均发生变化。故障5的张恩线的恩施侧有大量1 10
加∞ 蚰∞ ∞ 加0 加 ∞ ∞ ∞ ∞ 加 0
丁平，等 大电网在线动态安全评估系统电网模型特性分析 一137．
kV机组被等值掉，故障3和4的江复、艾鹤线与恩
施地区通过多条500 kv线路相连。发电机等值后与
之前相比，故障3和4在短路切除后振荡阻尼加强；
故障5在短路切除后第一摆振荡幅值增大。与之前
分析结论吻合。
4．4小干扰稳定
按照振荡频率最接近的原则，将三套数据的部
分小干扰计算结果对比如表3所示。
表3小干扰结果对照表
Table 3 Comparison of small single stability analysis
序 数
号 据 频率／Hz 阻尼／％ 振荡机群
湖南一河南
主要参与电厂：湘湘潭厂、
902 O 湘长沙厂、湘华岳厂、湘凤
．394278 14-3121
滩厂等对豫孟津厂、豫多宝
山厂、豫洛热厂
1 湖南一河南
主要参与电厂：湘湘潭厂、
903 湘长沙厂、湘华岳厂、湘凤 0． 396747 12．63ll
滩厂等对豫孟津厂、豫多宝
山厂、豫洛热厂
湖南一河南
主要参与电厂：湘湘潭厂、
904 湘长沙厂、湘华岳厂、湘凤 0． 39853 1 12．5128
滩厂等对豫孟津厂、豫多宝
山厂、豫洛热厂
湖南一江西
主要参与电厂；湘华岳厂、
902 36
．0．430590 478l 湘湘潭厂、湘长沙厂等对赣
新店厂、赣萍乡厂、赣九二
期厂
湖南一江西
2 主要参与电厂：湘华岳厂、
903 0．451720 32．4309 湘湘潭厂、湘长沙厂等对赣
新店厂、赣萍乡厂、赣九二
期厂
湖南一江西
主要参与电厂：湘湘潭厂、
904 0．451337 32．2263 湘长沙厂对赣九二期厂
、赣
九三期厂
恩施内部
主要参与电厂：鄂恩红瓦屋
902 1． 003962 3．4055 厂、鄂恩杨家湾厂对鄂恩龙
洞厂、鄂恩野三河厂
3
恩施内部
主要参与电厂：鄂恩红瓦屋
903 1．00400 3 4062 厂
、鄂恩杨家湾厂对鄂恩龙
洞厂、鄂恩野三河厂
四川内部
904 1
．003898 15．7176 主要参与电厂：川雅都厂对
川圣达厂
由表3可见，负荷等值对小干扰分析结果影响
较小，发电机等值使与110 kV机组相关的振荡模式
消失。
4．5短路电流
数据902、903、904基于潮流方式部分母线短
路电流结果如表4，基于方案方式部分母线短路电
流结果如表5。
表4潮流方式短路电流结果对照表
Table 4 Comparison of short circuit in power flow style
、＼ 电流／kA
母线名＼ ＼ 902 903 904
鄂袁市220 14．17 15_81 15．8O
鄂恩施220 24．68 24．74 19．98
鄂关山220 25．19 29．01 29．OO
川河门口220 13．46 13．67 12．12
湘白马垄220 40．97 45．32 45．32
表5方案方式短路电流结果对照表
Table 5 Comparison of short circuit in case style
、＼ 电流／kA
母线名
＼ ＼ 902 903 904
鄂袁市220 14．48 13．87 13．86
鄂恩施220 30．93 29．90 24．51
鄂渔峡500 27．20 26．24 25．50
川遂宁220 28I30 26．45 26．44
豫嵩山500 55．15 54．70 54l33
由表4、表5可见短路电流变化与分析结论相
同，即基于潮流方式短路，负荷等值后短路电流增
大，发电机等值后减小；基于方案方式短路，负荷
等值和发电机等值均将使短路电流减小。
5 结论
大型电网DSA数据中，负荷挂在220 kV母线、
110 kv 发电机被等值，对稳定分析产生一定的影
响。这些影响包括大扰动动态稳定分析结果随故障
点位置和电网状况不同可能偏乐观，也可能偏保守；
与110 kv发电机强相关的小干扰振荡模式被去除；
基于方案的短路电流计算值变小；负荷等值使基于
潮流方式短路电流计算值变大，发电机等值使基于
潮流方式短路电流计算值变小。
DSA数据中模型等值对其他稳定分析l1 J，如
电压稳定、静态安全分析等均会产生一定的影响，
本文不一一列举。为提高大型电网DSA系统分析的
准确性，迫切需要将大电网DSA数据的网络模型细
化到110 kv甚至更低电压等级的配电网中，这对
DSA系统及向其提供静态数据的状态估计系统都是
巨大的挑战。
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收稿日期：2012-12-09；修回Et期：2013-05-16
作者简介：
丁 平(1 974-)，男，博士，主要研究方向为电力系统
仿真和电力系统分析。

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