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改扩建粮仓高支模扣件式钢管脚手架支撑架体专项方案

		更新日期： 2026年02月28日	点击数：
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花东粮所改扩建工程
高
支
模
专
项
方
案
广州市城建工程总承包有限公司
花东粮所改扩建工程
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目录
一．编制依据 ............................................................................................1...
二．工程概况 ............................................................................................1...
三. 支撑架体的支撑面要求 ......................................................................1..
四. 模板方案选择 .....................................................................................1...
五. 材料选择 .............................................................................................2...
六. 模板安装 .............................................................................................2...
（一）梁、板模板搭设方法 .....................................................................2..
（二） 模板安装的一般要求 ...................................................................4..
七. 模板拆除 .............................................................................................5...
八. 模板工程安全、文明施工措施 ...........................................................6.
九.对浇筑混凝土的要求 ............................................................................7..
十、混凝土浇筑过程的监测 ...................................................................1..0
十一、高支模事故应急救援预案............................................................. 11
（一）火灾 ........................................................................................................................ 14
（二）高空坠落................................................................................................................. 15
（三）坍塌事故................................................................................................................. 15
十二. 模板计算 .......................................................................................1..7.
十三、附图 ..............................................................................................4..3.
花东粮所改扩建工程
广州市城建工程总承包有限公司第1 页共1
一．编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。
《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB 50300-2001）
《工程测量规范》（GB 50026-2007）
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）
二．工程概况
本工程位于广州市花都区花东镇。本工程的结构类型为钢筋混泥
土框剪结构。
三. 支撑架体的支撑面要求
支撑架体的支撑面要求： 仓库支撑架体支撑在仓库的室内钢筋混
凝土地面上，板厚100mm。仓库全部采用扣件式钢管脚手架支撑架体，
钢管的布置以1米为模数（详见计算书）。2900*1900的框支梁， 其梁
底应加设承重立杆，加设立杆的根数为8根, 立杆纵横间距为0.4 米，步
距为1.5 米；其余梁的排架立杆纵横间距为1米。步距不得大于1.5 米。
楼板下面，钢管的纵横向间距均为1米，立杆与立杆之间采用水平钢管
进行纵横向的拉结，这样，可保证最多的立杆能够形成良好拉结。详
见计算书。
四. 模板方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应
充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经
济合理。
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2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安
全性和耐久性。
3、选用材料时， 力求做到常见通用、可周转利用， 便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方
便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-99
检查标准要求，要符合广东省文明标化工地的有关标准。
五. 材料选择
在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面
光洁度，阴阳角模板统一整齐。
梁板底及梁侧模板选用 18mm厚木夹板 。支撑体系采用 υ48×35钢.
管,钢管架支撑体系由水平拉杆及剪刀撑等组成。支撑架采用钢管扣件
满堂式支撑架，要求布置水平加固杆、纵向以及水平剪刀撑、扫地杆、
封口杆等辅助杆件。
六. 模板安装
（一）梁、板模板搭设方法
1、梁模板支撑架工程
根据梁的截面， 梁模板支撑采用扣件式钢管脚手架支撑体系， 2900
×1900梁底模及侧模用18㎜厚模板，立杆纵向间距400㎜、横向间距400
㎜。梁底采用50㎜× 100㎜纵向枋木， 支撑根数： 8根；立杆步距为1500
㎜。梁侧模板外设置主楞和次楞， 主楞采用双拼48x3.5钢管，次楞采用
50㎜× 100㎜枋木，主楞间距为500㎜。穿梁螺栓直径(mm)：M14@500，
沿梁高竖向设置四道。梁板安装时先安装好梁底板,在梁钢筋及钢腹板
安装完后才安装梁侧模板。
2、板模板支撑架工程
根据实际楼板情况， 板模板支撑采用扣件式钢管脚手架支撑体系，
为确保水平杆纵横拉通，在满足立杆稳定性的情况下，立杆纵距最大
为1000㎜、横距最大为1000㎜；步距为1500㎜，顶步2步步距为750㎜；
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广州市城建工程总承包有限公司第3 页共1
立杆上端伸出至模板支撑点长度100 ㎜；模板支架搭设高度5.65m；采
用的钢管φ48×3.5 ㎜，详见计算书。
3、扫地杆的设置原则：纵横两方向均满加设扫地杆，扫地杆距地
面不得大于200mm。
4、剪刀撑的设置原则：梁模板支撑架横向每隔四排立杆应设一道
剪刀撑，纵向在两侧立杆通长设置剪刀撑。剪刀撑的连接采用搭接，
搭接长度为大于1000mm，用三个扣件连接，扣件距钢管端部大于
100mm。剪刀撑与水平的连接采用旋转扣件连接，旋转扣件与主节点
的距离不宜大于150mm。剪刀撑与地面倾角宜为45°～ 60°。剪刀撑
的斜杆两端与立杆杆扣紧外，在其中间应增加2～4个扣结点。
排架搭设需设置垂直剪刀撑外，应加设两道水平剪刀撑，水平剪
刀撑分别设置在下部和顶部水平位置。剪刀撑沿轴线方向每3米设一
道。
所有立杆采用48×3.5mm钢管，立杆间距严格按支撑体系设计方
案施工。沿扫地杆往上每1500mm设置一道纵横向水平杆，纵横向水平
杆水平间距与立杆间距相同。根据现场情况上下各一道设置水平剪刀
撑，以加强架体的整体性。水平杆与立杆连接须采用十字扣件进行有
效连接。严禁使用活动扣件，钢管之间应采用对接扣（除剪刀撑外）。
杆件端部伸出扣件之外长度不得小于100mm。扣件螺栓扭紧力矩宜为
40～65N·m，并不得小于40N·m。
5、立杆基础：本工程模板支架支承于混凝土地板上， 板模板支撑
需立杆下垫以木方分散荷载，梁模板支撑需立杆下垫木方或钢板，并
确保每根立杆基础底面扩展面积达到0.1 ㎡以上。
7、排架施工顺序
A、排架安装程序及要求
摆放扫地杆——逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧——装扫地横
杆并将立杆或扫地横杆扣紧——安第一步纵横向水平杆（与各立杆扣
紧）—— , 安最后一步纵横向水平杆——剪刀撑加固——排架与框架
柱连接加固——加顶托——铺设模板系统
B、施工注意事项
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①、杆件搭设中的注意事项：
按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。
注意杆件的搭设顺序。
及时与结构拉接并必须采取支顶构件，以确保搭设、使用的安全。
拧紧扣件（拧紧程度要适当）。
有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧
等）不能使用。
搭设工人要配挂安全带。
随时矫正杆件垂直，避免偏差过大。立杆的垂直偏差应不大于架
高的1/200 ，全高偏斜不大于10cm。
没有完成的排架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发
生意外。
②扣件安装的注意事项：
开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺
栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。
拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度。
③拆除时的注意事项：
划出工作区标志, 禁止行人进入。
严格遵守拆除顺序, 由上而下, 后绑者先拆, 先绑者后拆, 先拆栏
杆，而后拆横杆、立杆等。
统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开另一人有关的结扣时应
先告知对方，以防坠落。
梁模板施工时注意以下几点：
（1）模板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，
连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜ 4不考虑起拱， 4≤
L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm。
（二） 模板安装的一般要求
（1）梁、板模板安装顺序及技术要点
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①模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模
②技术要点
安装前，要对接茬处凿毛，做好测量放线工作。模板安装前，在
底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿
梁螺栓的安装质量。
（2）梁模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
搭设和调平模板支架( 包括安装水平拉杆和剪力撑) →按标高及轴
线铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→装设梁两侧模板
→调整模板
②技术要点
按设计要求起拱( 跨度大于4m，起拱0.2 ％) ，并注意梁的侧模包住
底模，下面龙骨包住侧模。
（3）楼板模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
" 满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶
板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下
道工序
②技术要点
楼板模板在采用单块就位尺寸时，宜以每个铺设单元从四周先用
阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱( 跨度
大于4m时，起拱0.2 ％) ，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
七. 模板拆除
1 、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百
分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2 、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧
模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其
表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝
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土强度必须在达到100%后方可拆除。
3 、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支
的先拆。
4 、楼板模板拆除
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板
与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其
余模板均落在满堂脚手架上。
5 、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布
进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保
证使用质量。
6 、模板拆除后， 及时进行板面清理， 涂刷隔离剂， 防止粘结灰浆。
八. 模板工程安全、文明施工措施
1、承重支架搭设作业前，施工企业必须对操作班组及人员就施工
技术专项方案、搭设要求、构造要求，和安全注意事项等进行书面安
全技术交底，交底双方必须执行签字手续。
2、搭设所用材料规格和质量要符合规范和方案中提出的要求。
3、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。
4、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施严防
倾覆。
5、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
6、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、
相关安全操作规程等）。
7、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混
凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松
动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处
螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
8、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线长不得
超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保
护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必
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须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工机械
严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；
两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
9、不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载较大时倾覆。
10、环保与文明施工
夜间22:00 ～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场
模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个
模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低
扬尘、低能耗的整体效果。
九.对浇筑混凝土的要求
（一）施工部署
本工程全部采用商品砼，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进
行，各专业负责人及施工人员、质安员跟班作业，负责检查督促，同
时做好各方协调工作，砼采用一台输送泵输送至浇筑施工点。
（二）施工方法
1、准备工作
1 ）、钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞
的位置、数量固定情况无误。
2 ）、模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设
计要求，支架移定，支架和模板固定可靠。模板拼缝严密。符合规范
要求。
3 ）、由商品砼搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。
4 ）、砼浇筑前组织施工人员进行方案学习，由技术部门讲述施工方
案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。
5）、浇筑砼用架子、走道及工作平台，安全移固，能够满足浇筑要
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求。
6）、浇筑砼前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查
井字架加固情况。
2、砼浇筑和振捣一般要求
砼浇筑采用地泵先浇捣转换层框支梁，待浇筑至楼面板底一致时；再
与楼板砼一起浇筑。
1 ）、本工程砼一次完毕，每一条梁砼按400mm分层连续浇筑。如必
须间歇，间歇时间应尽量缩短并在下层砼初凝前；将上层砼浇筑完毕，
梁砼浇筑的速度应控制在2.5m/h.
2 ）、浇筑砼时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和
预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的砼
初凝前修整完好。
3 ）、使用30 或50 插入式振棒快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺
序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5 倍（ 50 棒
应为52.5cm, 取50cm；30 棒应为40.5cm, 取40cm）, 振捣上一层时插入
下一层砼5cm 以消除两层级间的接缝。振捣时间以砼表面出现浮浆及
不出气泡，不下沉为宜。
4 ）、梁分层（厚度为400mm）浇筑，当达到板底位置时即与板的砼
一起浇筑，随着阶梯形不断延展，则可连续向前推进，倾倒砼方向与
浇筑方向相反。当浇注至梁截面3/4 高时应加强对支顶变形的监控。
5 ）、梁侧及梁底部位要用30 或50 棒插入式振动捣棒振捣密实，振
捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣
棒振捣，并加密振点。浇筑板的砼虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕
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后用1.5m~4m刮尺刮平。
6 ）、砼浇注应垂直于梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一
端向中部同时浇筑。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。
7 ）、泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。
3、砼土的养护
1 ）、浇筑完梁、板后在12 小时以内对砼加以覆盖薄膜并保湿养护。
2 ）、养护时间不少于14 天。
4、试块制作
在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作28 天标准养
护及备用试块。同件试块置于现场带蓖加锁铁笼中做好标识同条件养
护。
5、质量要求
1 ）、商品砼要有出厂合格证，砼所用的水泥、骨料、外加剂等必须
符合规范及有关规定，使用检查出厂合格证及相关试验报告。
2 ）、砼养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范及本方案要
求。
3 ）、砼强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。
4）、砼振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。
5 ）、预留洞大于1 米的洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺
灰或漏振现象。
6）、钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检
查钢筋、模板。
7）、浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通
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知搅拌站。
8）、浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员，楼面必须用1.5m~4m
刮尺刮平。
9）、做好砼浇筑记录。
10）、每次开始浇筑前必须开盘鉴定，项目技术人员与搅拌站技术
人员同时签认后方可开始， 并且随机抽查砼配合比情况和坍落度情况。
十、混凝土浇筑过程的监测
设专职安全员经常巡视模板支撑情况，看看有无漏支、漏顶，缺
少水平拉杆及剪刀撑现象，特别是注意正在浇倒混凝土的部位，如有
松顶、倾斜、下沉等情况，应立即暂停施工，派人加固修补。派测量
员对危险源进行连续监测。
（一）支架、模板位移、变形、沉降允许值及监界状态报警值
1、对结构表面隐蔽的模板，其最其大变形值不得超过模板构件计
算跨度的1/250 ，构件计算跨度为8米。
2、支架的压缩变形或弹性挠度，其最其大变形值不得超过相应结
构计算跨度的1/1000 。
取上述各项最大变形值的80%为临界状态报警值。
（二）高支模板的工程监测
1、监测项目：支架沉降位移和变形。
2、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施全程连续监测。
3、监测点设置：在梁侧模封闭后，每一道梁布置一个监测剖面，
每个监测剖面布置不少于3 个支架水平位移监测点及3 个支架沉降观
测点。
4、监测方法：采用水准仪观测沉降量及采用垂线锤与钢尺配合测
量位移变化情况。梁浇砼前进行第一次观测，浇砼过程中每半小时进
行一次观测，并作好记录。如果模板的变形监测值达到预警值限值时，
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要加密对模板支撑架的监测，并时刻注意模板支撑架的变形情况。如
果模板的变形监测值达到极限值时，马上停止施工，报告现场施工及
监理技术人员，采取相应的补救措施，在确保安全的情况下才能继续
展开施工。
另外，本工程立柱水平监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在12mm
以内。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，
并及时进行加固处理。
十一、高支模事故应急救援预案
1、建立应急预案组织机构：
建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，
搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
A、项目经理对承包工程项目负安全领导责任；
a、在排架施工过程中认真贯彻安全生产方针、政策、法规和各项
规章制度，结合排架的施工特点，提出有针对性的安全管理措施，严
格履行安全检查考核指标和安全生产奖惩办法；
b、认真落实施工组织设计中的安全检查技术管理的各项措施，严
格执行安全技术措施审批制度，施工项目安全交底制度和措施、设备
交接验收使用；
c、领导组织安全生产检查， 定期研究分析施工中存在的安全隐患，
并加以落实解决；
d、发生事故时，保护好现场，及时上报，并认真吸取教训；
B、技术主管：
a、进行方案编号，解决技术问题，及时上报项目经理；
b、与设计、监理方保持沟通，保证监理方的要求与指令得以贯彻
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实施；
c、对施工员和质安员进行技术交底，保证方案得以顺利实施；
d、加强项目工程资料的管理，确保项目分类明确，及时备案；
C、施工员：
a、对班组进行质量技术交底；
b、施工作业过程中的施工指导，确保工序管理的顺利实施；
c、协调各专业队伍的劳动力使用，合理调配劳动力资源，使工程
施工组织按计划进行；
D、质安员：
a、对班组进行安全技术交底；
b、对施工过程进行质量安全监督；
c、对排架进行验收；
d、拆除排架时负责旁站监督检查；
E、施工班组：
a、安排生产任务时要认真执行安全施工交底，严格执行本工种安
全操作规程，有权拒绝违章指挥；
b、班前要对所用的机具、设备、防护用具及作业环境检查，发现
问题立即采取改进措施，及时消除事故隐患；
c、组织班组开展安全活动，开好班前安全会议；
2、建立对内、对外的通信网络：
项目部应在现场办公室和模板施工场所明显位置应公布项目的应
急领导小组、义务消防队和项目主要管理人员名单及其联系电话、火
警“ 119”和急救中心“ 120”和急救医院联系电话。
花东粮所改扩建工程
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3、在施工现场按规定设置药物和急救工具等应急资源：
项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配
备适当的药品和救护品，药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、
医用胶布、消毒酒精、止痛药，以备现场临时急救。
4、应急预案启动的条件：
在排架施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：
1）、在施工过程中造成伤害的；
2）、火灾；
3）、支撑排架移位明显超过报警值；
4）坍塌；
5）、7 级以上大风；
事故应急领导小组成员提出需要启动。
事故发生后的处理程序：
1）一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特
别是项目经理）应负责组织紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受
伤人员送往医院抢救和治疗；
2）必要时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联
络急救中心“ 12”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，
完成联络、救援、接车等工作；
3）联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员人数、
伤势情况，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入
现场；
4）施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上（分公司经理、公
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司质安部经理、公司副经理）报告，以便抢救工作得到公司的支持，
对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经
理，总经理接到报告后，即时组织质安部向上级主管部门书面报告；
5）及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后送
医院抢救；
6）项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同
意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移
动物件时，应做好标记或现场示意；
以下是针对几种常见事故制定的医疗方面的应急救援措施：
（一）火灾
火灾事故的处理：
○1 任何人发现火灾，应立即打119 电话报警。报警应尽量详细说
明发生火灾的具体位置，建筑物规模、楼层数，燃烧可能原因，火势
蔓延情况，并在路口引导消防队进行扑救。
○2 发生火灾时，必须立即组织扑救，在场的人员有引导其他人员
疏散的义务。
○3 火灾扑救时，根据火情，扑救指挥者可以决定以下事项：
使用各种水源；
截断电源、可燃气体和液体的输送；
划定警戒区，实行局部交通管制；
利用临近建筑物的有关消防设施；
请示供水、供电、医疗救护、交通运输等有关单位协助
火灾现场人员自救措施：
○1 发生火灾应迅速报警， 了解情况的人员应及时将现场被困人员
及易燃易爆物品情况告诉消防人员。
○2 救火人员应注意自我防护， 使用灭火器材救火时应站在上风位
花东粮所改扩建工程
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置，以防因烈火，浓烟熏烤而受伤害。
○3 火灾袭来时要迅速逃生，不要贪恋财物。
○4 必须穿过浓烟逃走时，应尽量用浸湿的衣物裹身体，用湿毛巾
或湿布扣住鼻子，贴近地面爬行。
○5 身上着火时，可就地打滚，或用厚重衣物覆盖，压住火苗。
○6 当火封门无法逃生时，可用浸湿的被褥、衣物等堵塞门缝、泼
水降温，呼救待缓。
（二）高空坠落
人从高处跌下后，由于跌下的高度、身体落地的部位及姿态的不
同，症状表现各异，高处跌落下时的急救要点如下：
○1 首先要仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等现
象并尽可能了解伤员落地时的身体的着地部位。
○2 如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能
是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如果发现伤员的耳朵、鼻子有血
液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内
压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
○3 如果伤员是腰肾背部先着地，可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，
这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木
板上，不能扭转脊柱。运送时要平稳，否则会加重伤情。
（三）坍塌事故
为确保正常施工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒
的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程
度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取
有效的预防措施。
○1 如有顶架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责。架子
班组长应组织所有架子工，立即拆除相关顶架，其他人员应协助清理
有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢
救伤员，将伤亡事故降到最低。如事故严重，应立即报告公司质安部，
花东粮所改扩建工程
广州市城建工程总承包有限公司第16页共1
并请求启动公司级应急救援预案。
○2 如有发生坍塌事故，由项目经理负责现场总指挥，发现事故
发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话
“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，班组长组织有关人员进
行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其
他组员采取有效措施，防止事故发展扩大。还应安排专人随时监护状
况，及时清理堆放的材料，防止造成次生事故的发生。在向有关部门
通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现
场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先
成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由水、电工协助送外
抢救，值勤门卫在大门口迎接来救护的车辆。
高支模重大事故现场应急救援预案
高支模重大事故主要是： A：火势严重，无法控制； B：模板支架整
体沉陷；
C：模板整体塌陷。其相应的应急救援措
施为：
（1）、项目经理，联系电话第一时间向公司领
导汇报，根据现场情况拨打救援电话。
（2）、由技术负责人，联系电话指挥所有人员
撤离事故现场。
（3）、派技术负责人对现场进行险情观察，制定可行性方案。
（4）、专职安全员，联系电话清点施工现场
人员，组织人员撤离，上报伤亡人员情况。
（5）、安排施工员，联系电话封闭现场，保
证救援道路畅通，并负责协调对外关系。
（6）、材料员组织准备好好各种救援抢险物资，派测量员对危险源
进行连续监测。
（7）、组织抢险救援队伍，由项目经理向救援援人员交底，确定紧
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广州市城建工程总承包有限公司第17页共1
撤离信号，在确定不发生二次灾害的情况下，由专职安全员带领救援
援人员进行救援，并随时汇报救援情况。
十二. 模板计算
本工程的模板计算分为二部分，分别是： 2900*1900 及120厚板面
支撑计算等。
梁段： KZL （2）2900*1900
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m)：2.90；梁截面高度D(m)：1.90；
混凝土板厚度(mm)：0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.40；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.40；
梁支撑架搭设高度H(m)：7.40；梁两侧立杆间距(m)：3.50；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数： 8；
采用的钢管类型为Φ48×3.5 ；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重
(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.9；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载
(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm) ：13.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm 2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm 2)：1.6；
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广州市城建工程总承包有限公司第18页共1
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm 2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数： 4；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；
主楞到梁底距离依次是： 200mm，800mm，1100mm，1500mm；
主楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
主楞合并根数： 2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
次楞合并根数： 2；
二、梁侧模板荷载计算
新浇混凝土侧压力标准值F1=14.873kN/m2；
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧
压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位： mm)
1.强度计算
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广州市城建工程总承包有限公司第19页共1
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中， W -- 面板的净截面抵抗矩， W = 190×2×2/6=126.67cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2 ×1.9 ×14.87 ×0.9=30.519kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4 ×1.9 ×4×0.9=9.576kN/m；
计算跨度: l = 200mm；
面板的最大弯矩 M = 0.1 ×30.519×2002 + 0.117 9.×576 ×2002 =
1.67 ×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 ×30.519 ×0.2+1.2 ×9.576 ×0.2=9.013kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值 : σ = 1.67 5×10 / 1.27 10×5=1.3N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm 2；
面板的受弯应力计算值σ =1.3N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm 2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql 4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=30.519N/mm；
l--计算跨度: l = 200mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩 : I = 190 2××2×2/12=126.67cm4；
面板的最大挠度计算值 : ν= 0.677 ×30.519×4 200 /(100 ×9500×1.27 ×106) = 0.027
mm；
面板的最大容许挠度值:[ ν] = l/250 =200/250 = 0.8mm；
花东粮所改扩建工程
广州市城建工程总承包有限公司第20页共1
面板的最大挠度计算值ν=0.027mm 小于面板的最大容许挠度值
[ ν]=0.8mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=9.013/(1.900-0.000)=4.743kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵
抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2 ×5×10×10/6 = 166.67cm3；
I = 2 × 5×10×10×10/12 = 833.33cm4；
E = 10000.00 N/mm2；
计算简图
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剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
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广州市城建工程总承包有限公司第22页共1
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M = 0.379 kN ·m，最大支座反力R= 3.947 kN，最大
变形ν= 0.345 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.79 ×510 /1.67 ×105 = 2.3
N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm 2；
次楞最大受弯应力计算值σ = 2.3 N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值
[f]=15N/mm 2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值 : [ ν] = 600/400=1.5m；m
次楞的最大挠度计算值ν=0.345mm 小于次楞的最大容许挠度值
[ ν]=1.5mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.947kN,按照集中荷载作
用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵
抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2 ×5×10×10/6 = 166.67cm3；
I = 2 × 5×10×10×10/12 = 833.33cm4；
E = 10000.00 N/mm2；
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主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
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广州市城建工程总承包有限公司第24页共1
主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M = 0.751 kN ·m，最大支座反力R= 13.092 kN，最
大变形ν = 0.220 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 7.51 ×10 5/1.67 ×105 = 4.5 N/mm2；主
楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm 2；
主楞的受弯应力计算值σ =4.5N/mm2 小于主楞的抗弯强度设计值
[f]=15N/mm 2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.220 mm
主楞的最大容许挠度值 : [ ν] = 600/400=1.5m；m
主楞的最大挠度计算值ν=0.22mm 小于主楞的最大容许挠度值
[ ν]=1.5mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和
振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢
筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2900×20×20/6 = 1.93 10×5mm3；
I = 2900×20×20×20/12 = 1.93 10×6mm4；
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广州市城建工程总承包有限公司第25页共1
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2 ×(24.00+1.50) 2.×90 ×1.90 ×0.90=151.745kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2 ×0.50 ×2.90 ×0.90=1.566kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4 (×2.00+2.00) 2×.90 ×0.90=14.616kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2=
0.1 ×(151.745+1.566) 15×02+0.117 ×14.616 ×1502=3.83 ×105N·mm；
σ =Mmax/W=3.83 ×105/1.93 ×105=2N/mm2；
梁底模面板计算应力σ =2 N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm 2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作
用。
最大挠度计算公式如下： ν= 0.677ql 4/(100EI)≤[ ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=151.745+1.566=153.311kN/m；
l-- 计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值 :[ ν] =150.00/250 = 0.600m；m
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广州市城建工程总承包有限公司第26页共1
面板的最大挠度计算值: ν=
0.677 ×153.311 ×1504/(100 ×9500×1.93 ×106)=0.029mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.029mm 小于面板的最大允许挠度值:[ ν]
=0.6mm，满足要求！
六、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m) ：
q1 = 1.2 [×(24+1.5) 1×.9 ×0.15+0.5 0×.15 ×(2×1.9+2.9)/ 2.9]=8.929 kN/m；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m) ：
q2 = 1.4 (×2+2) ×0.15=0.84 kN/m；
均布荷载设计值q = 8.929+0.840 = 9.769 kN/m；
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E
分别为：
W=5×10×10/6 = 8.33 10×1 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 4.17 10×2 cm4；
E= 10000 N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
简图(kN·m)
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剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
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变形图(mm)
方木的支座力:
N1=N10=0.464 kN；
N2=N9=4.78 kN；
N3=N8=2.485 kN；
N4=N7=3.327 kN；
N5=N6=3.109 kN；
最大弯矩： M= 0.218kN·m
最大剪力： V= 2.682 kN
方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.218×160 /8.33 1×04=2.6 N/mm2；
方木最大剪应力计算值： τ
=3V/(2bh0)=3 ×2.682 ×1000/(2 ×50×100)=0.805N/mm2；
方木的最大挠度： ν =0.256 mm；
方木的允许挠度： [ν]= 0.622 ×3 10 /250=2.489mm；
方木最大应力计算值2.618 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值[f]=15.000
N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值0.805 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值[f v]=1.600
N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=0.256 mm 小于方木的最大允许挠度[ ν]=2.489 mm，满
足要求！
七、梁跨度方向托梁的计算
花东粮所改扩建工程
广州市城建工程总承包有限公司第29页共1
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载， 施工活荷载等,通过方木的集中荷
载传递。
托梁采用：钢管(双钢管) :Ф34×2.2；
W=3.28 cm3；
I=5.58 cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.464 kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
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广州市城建工程总承包有限公司第30页共1
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.05 kN m· ；
最大变形νmax = 0.042 mm ；
最大支座力Rmax = 1.342 kN ；
最大应力σ=M/W= 0.05×106 /(3.28 1×03 )=15.3 N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm 2；
托梁的最大应力计算值15.3 N/mm2 小于托梁的抗弯强度设计值205
N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=0.042mm小于400/150与10 mm,满足要求!
2.梁底托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.78 kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
花东粮所改扩建工程
广州市城建工程总承包有限公司第31页共1
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.518 kN m· ；
最大变形νmax = 0.438 mm ；
最大支座力Rmax = 13.844 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.518×160 /(3.28 1×03 )=157.8 N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm 2；
托梁的最大应力计算值157.8 N/mm2 小于托梁的抗弯强度设计值205
N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=0.438mm小于400/150与10 mm,满足要求!
八、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/( υ≤A[f)]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.342 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 0×.16 ×7.4=1.417 kN；
花东粮所改扩建工程
广州市城建工程总承包有限公司第32页共1
N =N1+N2=1.342+1.417=2.76 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值： [f] =205 N/mm 2；
lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167 1×.7 ×1.5,1.5+2 0×.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为： 1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=2759.638/(0.203 ×489) = 27.8 N/2mm ；
钢管立杆稳定性计算σ = 27.8 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]
= 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
其中N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =13.844 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 0×.16 ×(7.4-1.9)=1.417 kN；
N =N1+N2 =13.844+1.053=14.897 kN ；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)；
花东粮所改扩建工程
广州市城建工程总承包有限公司第33页共1
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值： [f] =205 N/mm 2；
lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167 1×.7 ×1.5,1.5+2 0×.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为： 1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=14897.448/(0.203 ×489) = 150.1 N/2mm ；
钢管立杆稳定性计算σ = 150.1 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]
= 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo= k1k2(h+2a) = 1.167 1.×012 ×(1.5+0.1 2×) = 2.008 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数， h+2a =1.7按照表2取值1.012 ；
lo/i = 2007.707 / 15.8 = 127 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ= 14897.48/(0.412 ×489) = 73.9 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 73.9 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]
= 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
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以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
九、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120 ×1=120 kPa；
其中，地基承载力标准值： fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数： kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力： p = N/A =13.844/0.25=55.376 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 13.844 kN；
基础底面面积：A = 0.25 m2 。
p=55.376 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
板:B1， 120
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.68；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
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2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m 2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.25；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):120.00；
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图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100 ×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100 × 1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m) ：
q1 = 25.5 0×.12 ×1+0.5×1 = 3.56 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1 ×1= 1 kN/m ；
2、强度计算
计算公式如下:
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M=0.1ql 2
其中： q=1.2 ×3.56+1.4 ×1= 5.672kN/m
最大弯矩M=0.1×5.672 ×2502= 35450 N ·m；
面板最大应力计算值σ =M/W= 35450/54000 = 0.656 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm 2；
面板的最大应力计算值为0.656 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值13
N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql 4/(100EI)≤[ ν]=l/250
其中q =q1=3.56kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677 ×3.56×4 250 /(100 ×9500×48.6 ×104)=0.02 mm；
面板最大允许挠度[ ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值0.02 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要
求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5 ×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b ×h3/12=5 ×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m) ：
q1= 25.5 ×0.25 ×0.12+0.5 ×0.25 = 0.89 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
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q2 = 1 ×0.25 = 0.25 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql 2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 q2× = 1.2 0×.89+1.4 0×.25 = 1.418 kN/m；
最大弯矩M = 0.1ql 2 = 0.1 1×.418 ×12 = 0.142 kN m·；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.142 ×610 /83333.33 = 1.702 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm 2；
方木的最大应力计算值为1.702 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值13
N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [ τ]
其中最大剪力 : V = 0.6 1×.418×1 = 0.851 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.8513×10 /(2 × 50×100) = 0.255 N/mm2；
方木抗剪强度设计值[ τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.255 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值1.4
N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql 4/(100EI)≤[ ν]=l/250
均布荷载q = q1 = 0.89 kN/m；
最大挠度计算值ν= 0.677 ×0.89 ×1000 4 /(100 9×000×4166666.667)= 0.161
mm；
最大允许挠度[ ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值0.161 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要
求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
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托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3.25；
W=10.16 cm3；
I=23 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力， P＝1.702kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
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托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.638 kN m· ；
最大变形Vmax = 0.949 mm ；
最大支座力Qmax = 7.445 kN ；
最大应力σ= 638202.086/10160 = 62.815 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm 2；
托梁的最大应力计算值62.815 N/mm2 小于托梁的抗压强度设计值205
N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为0.949mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN) ：
NG1 = 0.138 5×.68 = 0.786 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN) ：
NG2 = 0.5 1××1 = 0.5 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN) ：
NG3 = 25.5 0×.12 ×1×1 = 3.06 kN；
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.346 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1××1 = 3 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.415 kN；
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六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/( υ≤A)[f]
其中N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.415 kN；
υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm 2；
L0---- 计算长度(m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.1 2 =× 1.7 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1 m；
l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；
由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.53 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9415.334（/ 0.53×489） = 36.329 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ= 36.329 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设
计值[f] = 205 N/mm 2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.167 1×.006 ×(1.5+0.1 2×) = 1.996 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数， h+2a = 1.7 按照表2取值1.006 ；
Lo/i = 1995.803 / 15.8 = 126 ；
由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.417 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9415.334（/ 0.417×489） = 46.173 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ= 46.173 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设
计值[f] = 205 N/mm 2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
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以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、立杆的地基承载力计算
支撑架立杆支撑在室内地坪上，地坪为钢筋混凝土地板，板厚120mm，
地基为素回填土。
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 115 ×1=115 kPa；
其中，地基承载力标准值： fgk= 115 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数： kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力： p = N/A =13.844/0.25=55.376 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 13.844 kN；
基础底面面积：A = 0.25 m2 。
p=55.376 ≤ fg=115 kPa 。地基承载力满足要求！
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十三、附图
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