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坑底钢管静压桩地基托换加固技术应用

文档作者：张廷会，李小刚，丁小强文档来源：陕西天地地质有限责任公司		点击数：	更新时间： 2025年09月25日
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上一篇：孔内深层强夯地基处理效果评价

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２０１６ 年８ 月下
第４５ 卷　第１６ 期
施　工　技　术
ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ 　５３
ＤＯＩ：１０􀆰 ７６７２／ ｓｇｊｓ２０１６１６００５３
坑底钢管静压桩地基托换加固技术应用
张廷会，李小刚，丁小强
（陕西天地地质有限责任公司，陕西　西安　７１００５４）
［摘要］ 坑底静压桩地基托换技术可以针对具有湿陷性的软弱土层，解决构筑物地基产生沉降变形的问题。结合
坑底钢管静压桩地基托换加固技术原理和陕西某煤矿瓦斯泵房风机地基沉降变形及工程地质条件，提出了坑底钢
管静压桩托换加固设计方案，介绍了坑底钢管静压桩成桩施工工艺、质量控制要点，对坑底静压桩的桩尖入土深度
和压桩力进行了分析。结果表明，坑底钢管静压桩对软弱湿陷性地基加固效果良好，成桩质量控制要重视施工的
过程控制，可以很好地解决软弱湿陷性土层产生的地基沉降开裂问题。
［关键词］ 加固；钢管静压桩；地基；沉降；托换；应用
［中图分类号］ ＴＵ７５３􀆰 ３ ［文献标识码］ Ａ　　　　［文章编号］ １００２⁃８４９８（２０１６）１６⁃００５３⁃０４
Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ Ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ
ｗｉｔｈ ｔｈｅ Ｓｔｅｅｌ Ｐｉｐｅ Ｂｏｔｔｏｍ Ｓｔａｔｉｃ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｐｉｌｅ
Ｚｈａｎｇ Ｔｉｎｇｈｕｉ，Ｌｉ Ｘｉａｏｇａｎｇ，Ｄｉｎｇ Ｘｉａｏｑｉａｎｇ
（Ｓｈａａｎｘｉ Ｗｏｒｌｄ Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ｌｉａｂｉｌｉｔｙ Ｃｏｍｐａｎｙ， Ｘｉ’ａｎ， Ｓｈａａｎｘｉ　７１００５４， Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｐｉｌｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｃａｎ ｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ｂｏｔｔｏｍ ｃｏｌｌａｐｓｉｂｉｌｉｔｙ ｗｉｔｈ ｓｏｆｔ ｓｏｉｌ ｌａｙｅｒ． Ｃｏｍｂｉｎｉｎｇ ｗｉｔｈ ｓｔｅｅｌ ｐｉｐｅ
ｂｏｔｔｏｍ ｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｐｉｌｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ａｎｄ ｓｈａａｎｘｉ
ｓｕｂｇｒａｄｅ ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｇａｓ ｐｕｍｐ ｒｏｏｍ ｆａｎ ａｎｄ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ
ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ， ｔｈｅ ｂｏｔｔｏｍ ｓｔｅｅｌ ｐｉｐｅ ｐｉｌｅ ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｄｅｓｉｇｎ ｓｃｈｅｍｅ ｉｓ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ． Ｔｈｉｓ
ｐａｐｅｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ ｓｔｅｅｌ ｐｉｐｅ ｐｉｌｅ ｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｐｉｌｅ ｂｏｔｔｏｍ， ａｎｄ ｋｅｙ ｐｏｉｎｔｓ
ｏｆ ｑｕａｌｉｔｙ ｃｏｎｔｒｏｌ． Ｃａｐａｃｉｔｙ ｏｆ ｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｐｉｌｅ ｂｏｔｔｏｍ ｏｆ ｐｉｌｅ ｔｉｐ ａｎｄ ｔｈｅ ｆｏｒｃｅ ｔｈａｔ ｐｒｅｓｓ ａ ｐｉｌｅ ａｒｅ
ａｎａｌｙｚｅｄ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓｔｅｅｌ ｐｉｐｅ ｐｉｌｅ ｂｏｔｔｏｍ ｃｏｌｌａｐｓｉｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｓｏｆｔ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ
ｅｆｆｅｃｔ ｉｓ ｇｏｏｄ， ｔｈｅ ｑｕａｌｉｔｙ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｐｉｌｅ ｓｈｏｕｌｄ ａｔｔａｃｈ ｇｒｅａｔ ｉｍｐｏｒｔａｎｃｅ ｔｏ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ
ｃｏｎｔｒｏｌ， ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｗｅａｋ ｓｏｉｌ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ ｃｒａｃｋ ｐｒｏｂｌｅｍ ｗｅｌｌ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ； ｓｔｅｅｌ ｓｔａｔｉｃ ｐｉｌｅｓ；ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ； ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ； ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ；ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ
［ 作者简介］ 张廷会，高级工程师，国家一级注册建造师，Ｅ⁃ｍａｉｌ：
１８９９２８０９０６９＠１８９． ｃｎ ［收稿日期］ ２０１５⁃０７⁃１０；［修订日期］ ２０１６⁃０２⁃１２
　　近年来，具有一定使用年限的构筑物变形或沉
降导致的事故时有发生，建造在不同地基上的构筑
物产生的工程问题需采取不同的地基加固措施得
以解决。其中，需采用地基托换加固的工程不断增
多，大力推动了地基托换技术的发展。在实际工程
应用中，地基托换加固技术分为补救性托换、预防
性托换和维持性托换３ 类［１⁃２］ 。其中补救性托换是
指建筑物加固、基础改建、建筑物加层、扩建等；预
防性托换是指受修建地下工程或深基坑开挖影响
对原有建筑物地基处理和加固。钢管静压桩托换
是坑式静压桩托换的一种，是由最初的坑式托换方
法发展而来，目前，坑式静压桩托换方法在建筑物
地基处理与加固工程中广泛应用。
１　钢管静压桩托换技术概况
钢管静压桩托换技术是基础底部开挖导坑，横
向扩展到基础下面，按照设计桩所需承受的荷载，
从坑底采用千斤顶将预制好的钢管桩分段压至可
靠的持力层［３］ ，采用射水和吸泥法除去管中渣土，
灌注混凝土成桩。根据现场条件，较长的钢管桩可
以分段压入，然后焊接。钢管静压桩的单桩承载力
由千斤顶荷载的反力确定。
坑底静压桩托换法适用于浸水湿陷产生不均
匀沉降的地基［４］ 。对于产生裂缝的主体性完好的
　５４ 施工技术 第４５ 卷
建筑墙体，地基采用坑底静压桩托换法处理后仍然
可以继续安全使用。坑底静压桩适宜采用边长为
１５０ ～２００ｍｍ、强度不低于Ｃ２０ 的预制钢筋混凝土方
桩或直径为１５９ｍｍ、壁厚≥６ｍｍ 的钢管桩［４］ 。
坑底静压桩的入土深度应从基础地面标高算
起，桩尖应该穿透湿陷性黄土层，支撑在压缩性低
和非湿陷性的土层中≥０􀆰 ３ｍ。
托换桩安放完成后，需要对压桩完毕的托换坑
进行回填。托换坑地面以上至桩顶面以下０􀆰 ２ｍ 可
以采用灰土分层回填夯实。地基地面以下至灰土
层的地面，桩和托换管周围应采用不低于Ｃ２０ 混凝
土浇筑，与原来的基础连接成为一个整体。
２　工程应用
为研究坑底静压桩托换桩的托换效果和工作
原理，以陕西某煤矿风机泵房地基３ 号风机基础为
对象，探讨了坑底钢管静压托换桩的具体施工方
法，并对钢管静压桩的地基托换效果进行了分析。
２􀆰 １　场地情况分析
场地地层由人工填土（Ｑ４
ｍｌ ）和晚更新世风积、
坡积（Ｑ３
ｅｏｌ ＋ ｄｌ）黄土组成。３ 号风机场地地基土层分
布为素填土（Ｑ４
ｍｌ），层厚为１􀆰 ４０ ～２２􀆰 ９０ｍ，稍湿，松
散，主要由黏性土组成，含钙质结核、植物根系等，
局部具湿陷性。
地下水为局部上层滞水，水面高差较大，水位
埋深２􀆰 ５０ｍ。本区域地表水主要为场地西侧沟内季
节性流水，雨季（洪水期）有流水，平时干涸。
２􀆰 ２　病害分析
对地基进行处理前应分析清楚产生问题的原
因，判定建筑物的安全状态［５］ 。现场的泵房３ 号风
机与地基连接处的地面出现明显龟裂并下沉严重，
下沉量达１０ｍｍ 以上。同时北侧柱脚产生不均匀沉
降，呈现单边下沉，使得风机与地面锚接处张拉严
重，直接威胁到设备的正常运转及安全。
土工试验结果显示，土层Ｎ ＝ ４ ～ ２９ 击，Ｎ′ ＝
１２􀆰 ５ 击，可知土层处于松散状态。根据历史施工资
料可知，地基土为回填土，性质不均，厚度及密度变
化大，承载力低，堆积时间短，工程性质很差，且具
有湿陷性、高压缩性。此前将此湿陷性土层作为拟
建建筑的基础持力层，其承载力不能满足设计要
求，且易导致建筑物基础的不均匀沉降。
分析可知，基础底部土层有湿陷性以及上部的
回填土，具有较好的透水性，浸水使土层饱和，原地
基承载力不足导致风机泵房基础的不均匀沉降。
２􀆰 ３　钢管静压桩设计
设计中考虑到３ 号风机地基前期采用ＣＦＧ 桩
复合地基进行处理，为保证瓦斯泵房今后的正常工
作，拟对地基采用静压桩拖换技术进行加固设计。
本设计采用壁厚６ｍｍ、直径１５９ｍｍ 的钢管桩， 全缝
焊接。坑底钢管静压桩托换如图１ 所示。
图１　坑底钢管静压桩托换示意
Ｆｉｇ． １　Ｓｔｅｅｌ ｐｉｐｅ ｂｏｔｔｏｍ ｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｐｉｌｅ ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ
设计要求压桩过程应保持桩心受压，若有偏移
应及时调整，压桩竖向倾斜偏差不超过± ２°。为保
证接桩质量，接桩应保证上、下节桩的轴线一致，并
使接桩时间尽可能缩短。采用焊接时必须保证焊
接点位均匀，防止压桩出现偏差。压桩过程中，千
斤顶加压速率应均匀，并认真记录加压过程中桩的
压进速率及压力计读数。
规范要求［４］ ，坑底静压桩应布置在纵横墙交界
处、承重墙基础中间、独立基础的中心和四角、地基
受湿陷性影响的承重部位等。结合地层、地质状
况，采用钢管托换桩对瓦斯泵房３ 号风机地基进行
加固，设计共布置托换桩２７ 根。
根据泵房平面布置，分析设备的荷载分布情
况。目前荷载主要集中在之前采用的ＣＦＧ 桩上。
沉降开裂严重的３ 号风机地基土浸水并有一定的湿
陷性。经地基承载能力验算，在每２ 根ＣＦＧ 桩中间
增加１ 根钢管桩进行托换，最终使上部结构的荷载
由完成托换的钢管桩承担，能够保证地基安全和风
机的正常运转。如图２ 所示。
托换桩平均深度约１５ｍ，基础浇筑混凝土承台
为Ｃ３０。桩段间采用焊接连接，焊条为Ｅ４３。压桩
结束后，操作坑采用灰土分层回填夯实。托换桩入
土深度按终止压力控制， 设计压桩终止压力应
≥２７５ｋＮ。
２􀆰 ４　托换加固实施方案
静压桩基础托换施工工艺：原基础侧挖操作坑
→基底下挖导洞→安放桩尖→压桩→桩式拖换→
导洞、操作坑下部回填灰土→浇筑混凝土承台→回
２０１６ Ｎｏ． １６ 张廷会等：坑底钢管静压桩地基托换加固技术应用 　５５
图２　泵房３ 号风机地基钢管静压桩托换布置示意
Ｆｉｇ． ２　Ｐｉｌｅ ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ ｌａｙｏｕｔ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｓｔｅｅｌ
ｐｉｐｅ ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ ｐｕｍｐ ｒｏｏｍ Ｎｏ． ３ ｆａｎ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ
填，恢复地面。
根据设计要求，在３ 号风机基础外侧进行开挖，
开挖宽度０􀆰 ８ｍ，挖深至１􀆰 ５ｍ 后再向泵房内侧开挖
０􀆰 ６ｍ，开挖总深度为３􀆰 ９ｍ。开挖断面如图３ 所示。
图３　坑底钢管静压桩托换开挖断面
Ｆｉｇ． ３　Ｓｔｅｅｌ ｐｉｐｅ ｐｉｌｅ ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ
ｂｏｔｔｏｍ ｐｒｏｆｉｌｅ
由于风机北侧地面沉降明显，地面开裂严重，
首先从北侧的２０，１２ 号桩进行托换。导坑开挖后有
积水，将坑内积水及时排出，并回填了一定厚度的
素土。
接桩时要保证上下２ 节桩在同一直线上，接头
处应严格按照操作要求执行。焊接时，应采取措施
减少焊缝变形；焊缝要连续焊满。焊接接桩时，须
备２ 台电焊机、２ 名焊工同时对称施焊，焊接遍数＞
２ 遍。施焊完毕，及时检查焊缝宽度、平整度及连续
施焊性，符合要求，冷却３ ～８ｍｉｎ 后才能允许上节桩
启动静压。
压桩过程中，千斤顶加压速率应均匀，并认真
记录加压过程中的压进速率及压力计读数，托换桩
入土深度根据终止压力控制， 设计终止压力≥
２７０ｋＮ，平均入土深度均＞１５ｍ。
本工程中采用的钢管桩为开口型钢管桩。地
基加固前经过ＣＦＧ 桩处理，已达到一定固结度。钢
管桩在沉桩时，土随桩的下沉进入桩管内部形成土
柱。随着钢管的接长与压入，管中土密实度持续加
大，土柱与桩管内壁间的摩擦力不断增大，最终达
到与土柱底端阻力平衡，土即不再进入钢管内，土
柱形成对钢管的全堵塞状态，闭塞效果为１００％。
施工完毕后对管中土柱进行测量，平均值为１􀆰 １ｍ。
如表１ 所示，桩的入土深度都在１８ｍ 以上，管桩灌
注混凝土以后有效桩长均＞１５ｍ，满足设计要求。
表１　坑底静压桩压桩施工汇总
Ｔａｂｌｅ １　Ｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｐｉｌｅ ｂｏｔｔｏｍ ｐｒｅｓｓｕｒｅ
ｐｉｌｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｓｕｍｍａｒｙ ｔａｂｌｅ
桩号
表读数／
ＭＰａ
终止压
力／ ｋＮ
托换长
度／ ｍ
桩入土
深度／ ｍ
１ ３７ ２９０ ０􀆰 ４０ １８􀆰 ８０
９ ３８ ２９８ ０􀆰 ４０ ２１􀆰 ０５
１３ ３８ ２９８ ０􀆰 ４５ １９􀆰 ６５
１７ ３８ ２９８ ０􀆰 ４１ ２０􀆰 １１
２１ ３８ ２９８ ０􀆰 ３８ ２１􀆰 １８
２５ ３７ ２９０ ０􀆰 ４０ １９􀆰 ７０
２７ ３７ ２９０ ０􀆰 ３８ １９􀆰 ５８
　　压桩完成后，钢管桩内部灌注Ｃ３０ 混凝土。灌
注混凝土主要起到隔离空气、防腐作用，对于地基
承载力影响不大。由于钢管桩管径相对较小，振捣
困难，混凝土要求有较好的和易性，流动性较大能
充分填满钢管，达到与空气的隔离作用。
导洞及操作坑采用３∶ ７灰土分层夯实回填。在
桩顶与原基础间浇筑Ｃ３０ 混凝土，厚度５００ｍｍ，进
行基坑回填及恢复原地貌。３ 号风机地基坑底钢管
静压桩托换回填断面如图４ 所示。
图４　坑底钢管静压桩托换回填断面
Ｆｉｇ． ４　Ｓｔｅｅｌ ｐｉｐｅ ｐｉｌｅ ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ
ｂａｃｋｆｉｌｌ ｂｏｔｔｏｍ ｐｒｏｆｉｌｅ
３　质量控制
３􀆰 １　前期质量检测
坑底静压桩属于隐蔽工程，将静压桩压入土中
后不便于进行监测和检测［４］ 。坑底静压桩的施工
　５６ 施工技术 第４５ 卷
质量应检验钢管、水泥，检查压桩记录和混凝土的
试验报告等。主要从原材料、施工的中间过程等方
面进行质量控制。
施工前，已经对钢材和水泥的抗拉、抗压强度、
安定性进行了检测，符合设计要求。
３􀆰 ２　施工过程控制
施工过程中做好压桩记录。压桩记录表显示
都符合设计需要，３ 号风机基础埋深为１􀆰 ５ｍ。３ 号
风机部分桩施工信息如表１ 所示。
　　表１ 显示，压力表平均读数达到了３７ＭＰａ 以
上。压桩接近设计标高或达到设计标高时，要进行
中间验收。中间验收要在垂直的２ 个点上放设吊线
锤，对桩身垂直度进行监测。接桩时要调直上节
桩，对准上下２ 节桩的中线。做好对地下障碍物清
理，避免对钢管桩的损坏，影响桩身质量和垂直度。
３􀆰 ３　压桩控制
压桩过程中，要随时关注压力表读数的变化，
对于出现的压力异常要及时停止压桩，查清原因后
再继续压入。例如，压力表突然增大的情况，则可
能桩尖遇到砂石硬块等，需减小压入速率，适当延
长钢管桩的压入时间，如果困难较大，可适当进行
振动压入；如果钢管桩在压入过程中产生倾斜，则
需校正桩的垂直度，检查压桩力的施加部位是否
准确。
压桩采用型号为ＦＱＹ２００⁃２００ 的千斤顶。压桩
过程中，如果出现断裂、桩体压坏、２ 节钢管桩焊缝
裂开的现象，则是由于前期材料质量不合格导致，
需更换施工材料。
４　压桩力与桩尖入土深度的关系
随着钢管桩的压入，压力表的数值也在不断变
大，钢管桩压入深度Ｈ 和压力表读数ｐ 之间的关系
曲线如图５ 所示。
图５　桩尖入土深度与压桩力关系曲线
Ｆｉｇ． ５　Ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｃａｐａｃｉｔｙ ｏｆ ｐｉｌｅ ｔｉｐ ａｎｄ ｐｉｌｅ ｆｏｒｃｅ
由图５ 可以看出，随着压桩力的增大，桩尖的入
土深度不断增加，二者之间没有一定的比例关系，
呈现不规律的发展趋势。例如，１３ 号桩在压入过程
中一直保持较快的压入趋势；２１ 号桩压入到７􀆰 ５ｍ
左右时，曲线变化缓慢，入土速度放缓。
分析可知，钢管桩压入过程中出现压入放缓的
现象是由于施工中断产生时间间隔导致。施工过
程中应该尽量一次性压入到位达到设计要求持力
层，中途不得有停歇中断或中断保持较短时间，达
到设计要求的压力后可终止压入。
钢管桩截面积较小，压入过程中地基土层各部
位的固结程度不同，造成压桩力在同一土层处的
不同。
５　结语
陕西某煤矿瓦斯泵房风机地基采用坑底钢管
静压桩地基托换加固技术处理后，湿陷性地基得到
有效改善，地基承载能力符合相关要求，风机地基
的沉降趋势得到控制。结合本工程及类似的静压
桩地基托换加固工程经验可以得出如下结论。
１）采用坑底钢管静压桩托换加固方法增加了
上部结构的地基埋置深度，基础有较好的土层支
撑，解决了地基产生沉降变形和强度不满足使用要
求的问题。
２）本工程根据瓦斯泵房风机和地基的结构特
点、环境条件和地质条件，采用坑底钢管静压桩加
固地基，取得了良好的经济效益和社会效益，既节
约了投资，又满足了基础使用功能的要求，保证了
泵房风机的正常运转。
３）坑底静压桩地基托换加固技术施工具有加
固设备轻便灵活、操作方便、作业面小、无污染等传
统施工方法不具备的特点。
４）坑底钢管静压桩在施工过程中对土层的扰
动程度小，在窄小的地下导坑空间中可以完成施
工，能够很好地解决产生变形病害的地基加固问
题，在工程中需要结合实际深入的研究，灵活应用，
是一种具有广泛推广应用价值的地基处理方法。
参考文献：
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昆明理工大学学报，２００１，２６（２）：２５⁃２６，７９．
［ ２ ］　刘海刚． 顶承静压桩托换施工技术［Ｊ］． 探矿工程，１９９８（６）：
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［Ｊ］． 建筑设计管理，２０１４（１１）：９４⁃９６．
［ ４ ］　湿陷性黄土地区建筑规范：ＧＢ５００２５—２００４［Ｓ］． 北京：中国
建筑工业出版社，２００４．
［ ５ ］　王建平，姚修文． 静压桩托换技术应用中几个问题探讨［Ｊ］．
工业建筑，１９９９，２９（９）：６２⁃６４．

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