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汽机平台基座弹簧隔振器释放控制技术

文档作者：程惠敏刘钊吴荣文档来源：中建二局核电建设分公司		点击数：	更新时间： 2025年11月16日
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施工技术
CONSTRUCTION TECHNOLOGY
2011年3月下
第40卷第337期
汽机平台基座弹簧隔振器释放控制技术
程惠敏，刘钊，吴荣
(中建二局核电建设分公司，广东深圳518034)
【摘要】以岭澳二期核电站汽机平台基座弹簧隔振器为例，介绍隔振器释放的过程控制。组成建筑物弹性支承系
统的弹簧隔振器和黏滞阻尼隔振器在工厂根据设计要求预紧好后运至现场安装，而后待隔振基础上所有设备安装
完成后采用专用液压千斤顶系统进行释放。通过释放过程中针对性调整，达到预定的弹性状态。释放调整是确保
该支撑系统发挥作用的关键。
[关键词】汽机平台；隔振器；释放；过程控制
[中图分类号]TU352．1 【文献标识码】A 【文章编号】1002—8498(2011)06-0064-03
Release Control of Spring Vibration Isolator on Turbine Platform
Cheng Huimin，Liu Zhao，Wu Rong
(Nuclear Power Construction Branch．China Construction Second Engineering Bureau。She脏hen。Guangdong 5 1 8034，China)
Abstract：Based on LingAo Nuclear Power Plant 2nd Phase project，the release process control of the
spring vibration isolator on turbine platform is introduced．The spring vibration isolator and viscous
damper vibration isolator compose the elastic supporting system of buildings．The vibration isolators have
been pre·tightening in factory according to design and transported to construction site for installation．
Then after all equipments are installed on the isolator，it is released with a special hydraulic jacks
system．The predetermined elasticity conditions Call be matched through targeted adjustment during
release．It proves that release adjustment is the key factor for ensuring the support system．
Key words：turbine platform；vibration isolator；release；process control
l隔振器概况
汽轮发电机组采用半速机时，针对其低转速、低
频率的特点，在汽轮发电机平台基座处安放弹簧隔
振器可确保基座与平台下的混凝土框架柱分开，形
成弹性基座，使弹性基础的固有频率远离汽轮发电
机组转动运行频率，可以有效阻止振动噪声的传播
和由汽轮发电机引起的频率在20—30Hz问的典型
振动。并减弱建筑外一般防震沟、防震墙无法阻挡的
纵向地震波的影响。
用于岭澳二期核电站的隔振器有TK型(普通
弹簧隔振器)和TVEK型(黏滞阻尼隔振器)两种类
型4种型号，如图1所示，设计参数如表l所示。
2隔振器预压缩
隔振器在无荷载自由状态下，其弹簧设计高度
为215ram。隔振器正常受力状态弹簧理论高度为
190mm，即设计荷载状态下对弹簧的理论压缩量为
【收稿日期】2011-014)I
【作者简介】程惠敏，中建二局核电建设分公司翻总经理．高级工程
师．深圳市福田区第壹世界广场A座25层518034．电话：
13316865680，E-mail：sbckjb@y-h∞．Ⅲ．cn
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aTK型弹簧隔振嚣
b TVEK型黏滑阻尼隔振嚣
田I■振叠示意
Fk．1 Vibration isolators
25mm，考虑混凝土基础浇筑及设备安装期间的相对
万方数据
2011 No．337 程惠敏等：汽机平台基座弹簧隔振器释放控制技术65
注：^、B、C、D、日L如图1所不；Kv为垂直剐厦；xH为水平剐度
稳定性及定位精度要求，须按120％工作荷载进行
预紧，即增加5—6mm的安装压缩量，因此预压缩量
为30—31mm。
隔振器的预压缩可以在工地进行，也可以由厂
家在车间进行。若在工地进行最后的预压缩，则在
车间只需进行轻微的预压缩，以防止运输时产生振
动和零部件脱落；若在车间预压缩，则直接按设计压
缩要求的高度进行压缩。
3隔振器安装
隔振器安装前，柱头顶部需画出梁表面的主坐
标，标出各个隔振器的准确位置，并在隔振器相应位
置上放置相应摩擦系数为2．0的防滑垫片，然后将
隔振器吊装至防滑垫片上。
。
为了补偿由于隔振器制造误差、基础浇筑不均匀
等引起的沉降偏差，隔振器顶部设置有不同厚度的钢
制调整垫片，一般由厚度为2，3mm的垫片组成，每个
隔振器可用调整垫片的总厚度为30mm。在隔振器的
顶部也都设置有摩擦系数为2．0的防滑垫片。
考虑到脚手架在浇筑混凝土后会有一定的沉
降，在调整垫片的顶部和底模板的顶表面之间，需要
留有一定的间隙(即沉降间隙)，该值由施工单位根
据所搭设模板支撑杆件系统的强度和稳定性计算确
定。一般为6—10mm。若地基条件好，基础沉降量
可控制在很小的范围，则也可不设置间隙，但这种方
式忽略了混凝土浇筑过程中的内应力影响，还有待
进一步探讨。
4隔振器释放
4．1释放前提
汽机平台负荷分配完成，尚未就位的部件总重
与结构平台及设备总重相比很小，基本不影响平台
质量，岭澳二期核电站规定该值不能超过100t。
汽轮发电机轴系完成初找平、找中及负荷分配。
对基础内、外部测量做好标记，包括汽机内部测量
点、汽机平台水平和沉降观测点；可将±0．0标高引
至汽机平台的测量控制装置(岭澳二期核电站设置
为硅棒)。安装完成并已验收可以使用。
4．2释放准备
1)若设计没有考虑隔振器释放调整和检修调
整的操作平台，则要搭设脚手架操作平台。
2)汽机厂房内有非常多管道，而释放操作要有
足够的空间，因此释放前需暂缓安装操作平台上隔
振器周边的管道。
3)根据汽轮机等设备的安装精度要求，隔振器
释放前后汽机平台变化也有一定的误差范围，为达
到该误差范围要求，需要提前根据隔振器型号尺寸
(图l中A，B)准备比安装隔振器时所用调整垫片
更薄的钢制垫片，若误差要求．4-1mm，需准备1mm
厚垫片；误差要求±0．5mm，则需准备0．5ram和
1mm厚的垫片，依此类推。每只隔振器所需每种厚
度的垫片均为2—3块。
4)安装前对隔振器编号，释放前根据已有编号
绘制分布图，以便于数据记录。
隔振器释放前后对隔振器总高度的变化数据必
须做好测量记录，这些记录是保证汽轮发电机组初
找精度在隔振器释放后不发生大变化的基础。测量
基准点一般设置在隔振器周边，数量可根据汽轮发
电机组安装精度及现场实际情况进行设置，一般不
少于4个，设置完毕后进行整体有规律的编号。柱
2隔振器及测量基准点编号如图2所示。考虑设置
的测量基准点平整可靠和使用的耐久性，一般用环
氧树脂粘贴6—12mm厚的方形钢板。
56@ 48@
麟醐≮：⑩
@
63
◎ 三寓鲁舅量基准点
朋2柱玉隔振器及测■基准点布I
Fig．2 Layout of vibration isolators and
measurement reference points on No．2 column
5)隔振器释放由一个小的液压系统组成，基本
组成包括一个液压泵和两个液压千斤顶。液压千斤
顶的型号和尺寸按隔振器的型号来确定，原则上两
个液压千斤顶的最大荷载值之和要大于隔振器正常
万方数据
施工技术第40卷
弹性受力状态下的荷载值。测量基准点采用人工读
数型螺旋内径千分尺进行数据采集，精度0．Olmm。
4．3释放操作
4．3．1基准点测量
隔振器释放前，用螺旋内径干分尺对所埋设测
量基准点上表面至基础台板底面的高度进行测量，
按基准点编号进行记录，该记录是隔振器释放过程
控制的基础和依据，用以比对确定垫片调整的厚度
值和释放的最终结果。
隔振器释放完成后，需数次对各基准点进行测
量，与释放前的数据进行比对。监测各隔振器的高
度变化过程，直至释放前后差值在±0．5ram。
对测量基准点测量时，停止厂房内可能产生振
动的活动，如桁车开动等。同时对汽机平台上的水
平及垂直观测点进行监测，若基准点上测得的高度
与汽机平台上的测量数据变化基本一致，则释放在
可控范围内，反之则必须停止释放分析原因。
4．3．2液压千斤顶的放置位置
液压千斤顶放置位置如图3所示，在释放过程
中，根据需要可放置在隔振器上部，也可放置于下
部。千斤顶加压或减压时两个千斤顶必须对称放
置，以防偏心受力。
名酬·昨S．
薹萎垂萎垂至
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r——‘L一
千斤顶斤顶
田3液压千斤顶位置
Fig．3 Local／on of hydraulic jacks
4．3．3隔振器释放
1)液压泵加压千斤顶升高，隔振器顶部的反
作用力压缩预紧的弹簧使螺母松动、顶部出现空隙。
2)松螺母、抽垫片将隔振器的4个螺母松开
至螺杆底部，抽出隔振器顶部附加的安装预压高度
(5～6mm)的垫片，除去安装时包裹在隔振器顶部
的塑料保护薄膜。
3)液压泵减压千斤顶降低，隔振器顶部的反
作用力减小使其弹簧伸长达到弹性受力状态。
4．3．4释放后调整
本工程释放时抽出6mm的垫片，释放后测量基
准点上表面至汽机基础台板底面的高度并不能一次
性达到误差要求的范围，要多次增减隔振器顶部的
垫片来调整，调整过程与释放相同。增减垫片的厚
度值以前一次测量结果为依据。以柱2来说明，释
放前与初释放后数据比较如表2所示。
襄2释放前与初释放后数据比较
Table 2 Comparison On data before and
after vibratiOil isolators release
释放抽取6ram垫片后各基准点测得的高度比
释放前平均高2．72mm。释放后弹簧处于曲线变化
状态，但无法估计该值，暂时按线性状态考虑，如图
4所示。再将各隔振器垫片抽掉2．5mm。
棚
坦
趁
捌
趔
褪
圈4基准点测得高度变化曲线
Fig．4 Height curve of reference points
释放后第1次调整再次抽掉2．5mm的垫片，释
放前与第1次调整后数据比较如表3所示。
裹3释放前与第1次调整后数据比较
Table 3 Comparison on data before
release and after the first adjustment
第1次调整后，各基准点测得的高度比释放前
仍平均高1．06mm。根据高度变化，可以得出每减
少lmm的垫片，弹簧高度降低量约为0．66mm，因此
可以确定第2次调整抽掉的垫片为lmm。
释放前与第2次调整后数据比较如表4所示。
经过第2次调整，各基准点测得的高度与释放
前的差值已在±0．5mm范围内。调整过程中，平台
上部对应测量点(点号为3MX242)监测的变化结果
分别为2．9。一1．8。一0．4，一0．3mm。与基准点测得
(下转第87页)
万方数据
201 1 No．337 林锋等：混凝土梁中BFRP螺旋箍筋抗剪性能试验研究
中BFRP箍筋的强度无影响。③在其他条件相同的
情况下，随着剪跨比减小，试验梁主要斜裂缝角度增
大，即与BFRP箍筋相交的斜裂缝的角度减小，
BFRP箍筋在梁中的强度增大。
总结以上结论可知，剪跨比越小，BFRP筋在试
验梁中所发挥的作用越大，梁的抗剪承载力越大。
因此计算公式应考虑剪跨比对BFRP箍筋强度的折
减，即在计算E时考虑剪跨比影响系数。因此
BFRP连续螺旋箍筋梁抗剪承载力计算公式为：
V。=Vo+E
式中：'，．计算时考虑剪跨比对BFRP箍筋抗剪强度
的影响系数口和箍筋倾角对BFRP箍筋强度的折减
，4 sinct，即匕=p业hosinct。因本文的试验数据较
J
少，对系数卢的取值还有待更多试验来确定。K的
计算还需对BFRP箍筋混凝土梁的特性进行长期大
量的试验总结。
3结语
1)现有混凝土梁抗剪承载力计算公式已不适
于BFRP螺旋箍筋梁的抗剪承载力计算。
2)当采用BFRP矩形螺旋箍筋时，在对H的计
算中应考虑箍筋倾斜角度对V．值的折减，即在一般
公式K值计算的基础上乘以since。
3)梁主要斜裂缝对BFRP箍筋的强度有一定的
折减，斜裂缝角度越大，BFRP箍筋强度越大。
4)BFRP螺旋箍筋混凝土梁的剪跨比与BFRP
箍筋在梁中发挥的强度存在一定关系，在梁抗剪承
载力计算公式中应当考虑。
参考文献：
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(上接第66页)
裘4释放前与第2次调整后数据比较
Table 4 Comparison On data before release
and after the second adJustment
的高度变化一致，释放调整过程结束。
汽机基础平台下所有柱头的隔振器必须按平台
长度方向整体、有序地释放和调整。单个柱头上的
基准点测量高度值若无大的偏差，则该柱头上隔振
器调整时垫片增减蕞需一致。各个柱头上的隔振器
因汽机平台的整体连接，调整过程中相互影响，尤其
是发电机一侧是平台上荷载最大的区域，处于平台
端头的隔振器调整时受邻近柱头隔振器调整的影响
较为敏感。这时，宜优先调整邻近支反力最大。即隔
振器数量最多的柱头，然后对其进行微调。
5释放后弹簧高度
确定释放完成后对隔振器四角靠近锁紧螺杆处
的弹簧高度值进行采集，以确定弹簧是否处于正常
受力状态，若实测高度值与计算值相差在±5ram以
内，则满足基础设计要求。
6结语
通过对释放前、释放中、释放后几个过程的控
制，经过3次调整，隔振器即达到设计要求，为该机
组下一阶段发电机冲转以及并网发电创造了条件。
作为核电100万kW大型机组的首次使用，岭澳二
期3号机组隔振器成功释放为后续同类型核电机组
的建造和运行提供了参考。
参考文献：
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