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事故通风状态管廊燃气管道泄漏扩散模拟研究

文档作者：王雪梅谭羽非张金冬于克成文档来源： 1.哈尔滨工业大学建筑学院 2.哈尔滨工业大学		点击数：	更新时间： 2024年07月27日
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煤气与热力
GAS &amp;amp; HEAT
Vol. 39 No. 9
Sep. 2019
鶴第驚年A E C
-燃气输配与储运-
事故通风状态管廊燃气管道泄漏扩散模拟研究
王雪梅$'2,谭羽非$'2,张金冬$'2,于克成$'2
（1.哈尔滨工业大学建筑学院，黑龙江哈尔滨150090； 2.哈尔滨工业大学
寒地城乡人居环境科学与技术工业和信息化部重L实验室，黑龙江 哈尔滨150090）
摘 要：以海口市天翔路综合管廊燃气独立舱为研究对象，采用ANSYS ICEMCFD15.0软
件在燃气管道上方建立二维物理模型，模型尺寸为200 m 8 2 m,泄漏孔为直径为5 mm的圆形小
孔。燃气在独立舱室内的泄漏扩散满足三大守恒方程（质量守恒、动量守恒、能量守恒）、无化学反
应的组分输运方程以及混合气体密度方程，采用Fluent 15.0软件对燃气管道在事故通风状态下的
泄漏扩散浓度分布规律及通风稀释效率的影响因素进行模拟研究。每种工况模拟开始时，将送风
口风速设定为1.87 m/s,即通风换气次数为6次/h，当位于下风向、距离泄漏孔15 m处的监测L报
警后，暂停计算，重 件，将送风口 件由正常通风换气次数调整为不同的事故通
风换气次数，即改变送风口的风速，进行模拟研究。研究结果表明：当泄漏孔径不超过5 mm,管道
压力不超过0.4 MPa时，12次/h的最小事故通风可以满足综合管廊内燃气舱室的安全运行。当泄
漏孔径为5 mm、管道 为0.8 MPa时,24次/h的换气次数基本满足燃气舱的通风换气需求。管
道压力越大，泄漏量越大，燃气舱解除危险所需的通风换气量也越大，因此建议以管道压力及舱室
燃气浓度为耦合函数，采用变频风机，实现事故状态下联动通风控制。燃气管道发生泄漏时，增加
通风换气次数可以明显地稀释舱室内的燃气至报警浓度以下，但是通风口至防火墙之间的角落里
容易积聚泄漏的天然气，因此，建议在燃气舱每个防火分区的排风口和舱室右侧防火墙之间的死角
区域增加诱导风机。
关键词：综合管廊；燃气舱；浓度场；事故通风；数值模拟；泄漏扩散
中图分类号：TU996.6 文献标志码：A 文章编号：1000 -4416（2019）09 -0A22 -07
目前国内正在如火如荼地开展燃气管道入廊工
程项目，天然气管道是高危管道，入廊后使管廊的运
行存在安全隐患，目前对于综合管廊内 管线安
全防范技术方面的研究 ，管廊内管道安全
的相 范 善u-3〕。
海南省海口市是国家第一批试点城市,燃气管
道纳入综合管廊也是全国 ⑷。 对综合
管廊 行 研， 海口市天 综合管廊 于天
，全 895叫管廊 1。 综合
管廊 ， 综合 燃气 ， 综合
、通、 管，综合 2.9 mx
2.8 m。图2 综合管廊燃气舱内景，燃气舱断面尺
寸为2.0mx2.8m，燃气管道 管 250 mm。
GB 50838-2015《城市综合管廊工程技术规
范》（下 《廊 》）第7.1.6 “天然气管
道舱及 的 200 m 火
于3.0h的燃 行防火”；第
基金项目：国家十三五重大专项课题“城市地下综合管廊安全防控技术研究及示范” （2017YFC0805003）
作者简介:王雪梅，女,博士生，主要研究方向:综合管廊安全防控技术研究，城市燃气管网相邻地下空间风险监测研究。
收稿日期：2019 -01 -20；修回日期：2019 -04 -18 通信作者:谭羽非
• A22 •
www. gasheat, cn 王雪梅，等：事故通风状态管廊燃气管道泄漏扩散模拟研究第39卷第9期
图1综合管廊标准横断面
图2综合管廊燃气舱实内景
7.2.2条规定“天然气管道舱正常通风换气次数不
应小于6次/h,事故通风换气 于12次/
ho 内天然气 大于 下 （体
）20 % , 事故 及其相邻 -
的事故通风 于天然气的 下
5%, 内天然气的 1%
, 事故 及其相邻 的事故通风 。
目前规范 燃气 通风换气 的下限
, ，在 工程中如果综合管廊内的燃气管道
生泄漏， 存在通风 大、 重 通风
及 燃气 危险的情况。
同时,燃气入廊的时间比较短，学 们对入廊燃
气管道的安全运行相关研究 充分。通 献检
索发现，目前对入廊燃气管道的泄漏扩散研究多数
都是在正常通风状态甚至不考虑通风作用[5'6],
考虑了事故通风但没有报警前后通风换气 的
切换[7-8]o 填补这方面研究的空白， 以海
口市天 燃气 生泄漏后事故通风系统的运行
， 模拟方法，建立了在事故通风状态
下，管廊内燃气管道泄漏扩散时的 模型，利
Fluent软件进行模拟，研究燃气独立舱内 场的
分布规律及其通风稀释效率的影响因素，校核规范
的事故通风方案，同 入廊燃气管道的安全运
行和事故通风的 化研究 参考依据。
2
2.1几何模型及网格划分
以海口市天 综合管廊内的燃气 研
究对象，不考虑 之间的相互影响，以200 m的防
火 界，重考虑沿 贯通方向的天然气浓
布。由于天然气密度比空气小，忽略天然气向
管道下方空间的扩散，在管道正上方建立模型，泄漏
孔设置在管道中间位置，采用ANSYS ICEM CFD
15.0软件建立二维物理模型， 3。具 模型尺
200叫高2叫高2 m 天然气管道泄漏孔
至 顶棚的距离。通风口 178 1叫独立
两端为防火墙'送风口左侧边缘距离左端防火
墙1 m，排风口右侧边缘距离右端防火 1m。
送风口 舱室顶棚 排气口
m \防火墙 吵孔 防火墙/
200 m
图3燃气舱二维物理模型
对物理模型进行网格划分，由于物理模型形状
则，保证网格质 ， 化网
格，对泄漏孔及通风口 的网格进行加密。在相
同的物理模型下，网格数目越多，其
，但 。 模拟 前 行网格
关 证， 在 同 目的网格划 方案
合适的一种， 以保证 ，又 以提高计
。 划 网格数目分别为92 000,
124 000和168 000的3套网格，检查网格质量均为
0.9 ~1。 4 上述3套网格方案下，泄漏孔正上
方1.9 m处的天然气质 间的变化曲线。
以 ，当网格 124 000 ，天然气质 -
及变化 律 一 ， 网格 目
124 000的网格方案进行 。
2.2数学模型及方程求解
化 程， 如下 ： 天然气 廊
内空气的 合气 作理 气 ， 理 气
状态方程;廊内空气与泄漏的天然气混合后 ，
状态，两在 程 生 化学（假
在泄漏 程 燃气管道 ， 泄漏孔天然
气泄漏质 [9]。
• A23 -
第39卷第9期煤气与热力www. gasheat, cn
報氓
*
咼绘r 報
*
时间/s
图4网格无关性验证
，综合管廊内泄漏天然气在独立 内与
空气之间进行对流扩散满足三大 律（质
、 、 ）、无化学 的 运
方程及混合气体密度方程。天然气在独立 内的
泄漏扩散 运动， ！-!湍流模型
在Fluent 15.0软件中，选择有限体积法对控制方程
行离散， SIMPLE算法对方程进行 。由
于天然气密度比空气小，需要考虑 的作用，在
Fluent软件中需要将Viscous Model控制面板下的全
浮力（Full Buoyanco Effects）选项打开。在材料（Materials
% （ methane）和空气（air）的混合
物，并设置物性参数。计算步长取0.001 c,每个步
50 , 试50次以内可以保证 ，
10-4'
2.3初始条件和边界条件
2.3.1 件
, 内充满空气，绝对 0.1
MPa，温度为303 K,天然气质量分数为0,天然气在
开始泄漏。
2.3.2边界条件
①泄漏孔边界条件
a.泄漏孔
美国石油协会的API 581 Ed. 2 （2008 ）《Risk-
Based Inspection - Bass Resourco Document》（《基于
风险的检验一基础资源文件》）中表格7 -3将管道
泄漏孔 大小划 4 :孑「（ 0~
0. 635 cm），中孔（直径为 0. 635 ~ 5. 08 cm）,大孔
（直径为5.08 ~15.24 cm）和管道断裂（直径大于
615.24 cm）。由于在实际工程中，燃气泄漏多 .
孔泄漏， 泄漏孔 5 mm。
\.泄漏孔天然气泄漏质
通 界 比（C） 泄漏孔处气 动
属于 是 [10], :
"讣厂“548 （1）
式中C——天然气的临界压力比
"—-—天然气的 ，取1.29
设大气压力为P0,单位为MPa,取值0. 1 MPa；
设管道绝对 P, MPa。当#0/p0.18 MPa时，小孔泄漏的 ，
研究的燃气管道绝对压力均在0.18 MPa以上,
泄漏孔处天然气 ， 天然气泄漏质
流量计算公式为[10]:
C I kM （—2—\（） /c、
= C0^P Q 槡+ kt ） ⑵
式中----天然气泄漏质 ,kp/s
C0——孔口泄漏系数，圆形 1
'——泄漏孔 ，m
———管道 对 ， MPa
M----- 天然气摩尔质量，k/mol,取0. 016
k// mol
Z——天然气 ，取1
R——摩尔气体常数,J/（mol - K）,为8.314
J/ （ mol • K）
T—天然气 ，K
， 泄漏孔 5 mm， 管道 0.8
MPa 时，质 0. 03 k//s；管道 0. 4
MPa时,质量流量为0.017 kg/s；管道压力为1. 6
MPa 时，质 0.057 k/c。
天然气 288 K。
②通风口条件
送风口设置 入口，排风口设置为压力出
口。送风口风 ：
式中，----送风口风速,m/s
-——通风换气次数，次/h
.——燃气 ，m3
/——送风口 ，m2
据 （3） ,正 通风（6次/h）时
送风口风速为1.87 m/s,最/J、事故通风（12次/h）
送风口风 3.74 m/s。
・A24・
www. gasheat, cn 王雪梅，等：事故通风状态管廊燃气管道泄漏扩散模拟研究第39卷第9期
③内部单元区域及表面边界
泄漏的天然气 内 状态分布的空气都
是， 内 型。将管壁、舱
顶棚和防火 均设置为wall。
3
3.1最小事故通风状态下燃气舱燃气分布
CJJ/T 146—2011《城燃气报警控制系统技术
程》第3.3.7 :“燃气 于密闭
密 内， 15 m 置一 测器，且
测器距任一释 的距离 大于4 m。”综合管
廊燃气 于典型的 空间，在 顶棚下方
0.1 m 置处沿管长布置燃气 监测点,以泄漏
孔 ，向左和向右分别 15 m布置一个燃气
监测点， 在有需要的位置 监测
。 "轴沿管长方向，向右为正，以泄漏孔为坐
，各监测点的O 1。
表1天然气浓度监测点X坐标
监测点编号0 m 监测点编号0 m
1 -97.5 9 15.0
2 -90.0 10 30.0
3 -75.0 11 45.0
4 -60.0 12 60.0
5 -45.0 13 75.0
6 -30.0 14 90.0
7 -15.0 15 97.5
8 0.0 — —
图5为泄漏孔径为5 mm、管道压力为0. 8 MPa
燃气 内不同监测点监测到的天然气质 数
变化。图5-7中，下、报警、测
均以质 。如5a所示，当泄漏孔
5 mm、管道压力为0. 8 MPa、送风口风速为1.87 m/t
时，测9在泄漏22 s时开 报警， 暂停 ，
重新设置了边界条件，将送风口边界条件由正常通
风(6次/h)切 事故通风(12次/h)， 送
风口风 整为3.74m/s。
于天然气从泄漏孔高速射 入独立 :
内， 监测点天然气质 开始快速上升，此
阶段泄漏量起主导作用，同 现正常通风 以
吹散天然气射流的气柱。由于燃气 送风口在左
侧，测点1到8在该工况下监测 天然气泄漏。
测点9处的燃气浓度监测器报警后， 事故通风
模 ，该测 天然气的质 在36 s时降低
至报警 以下。在测点8和9的 处 一
测 ， 测 8.5， 测 的天然气质 变
化 5\，发现测点在30 s时天然气的质量
降 至 0， 距离泄漏孔 的测 置
危险 短。
余各测点的天然气质 变化趋势是一样
的，可以现天然气质 变化 只存在时间
的延迟，类似于波的传递。 5c和5d以 ，
泄漏孔下风向远端的测点天然气质 在 事
故通风作用下虽然降低，但终会维持在报警
以上。 在该工况下，12次/h的通风换气 并
整个燃气 的危险，也就是说 事故
通风换气 泄漏工况下燃气 的安全
运行。
3.2燃气舱室内通风稀释效率的影响因素分析
①不同管道压力对通风稀释效率的影响
依据《廊 》，入廊燃气管道多 、次高
燃气管道，即管道 1.6 MPa。图6 泄
漏孔径为5 mm，不同管道压力时，测点8. 5,9,13，
14处监测到的天然气质 变化 。开 ・
送风口风速设定为1-87 m/s，测点9在泄漏报警
后，暂停 ，重新设置边界条件，将送风口边界条
件由正常通风(6 T)切 事故通风(12
T)， 送风口风 整为3.74 m/s。
6知，当管道 0.4 MPa、泄漏时间
100 s ， 内天然气质 降 报警
以下。也就是说，当泄漏孔 5 mm，管道
0.4 MPa时，12次/h的最小事故通风换
气 以 综合管廊内燃气 的安全运行。
然而，当管道 从0. 4 MPa J 1.6 MPa时，测
9处的天然气质 大值从0.01理
0.067,相应的报警时间从24 s降 18 s。E
，管道 大， 内同一测 的天然气质
高，报警 间 短。 管道 1.6MPa ，
内泄漏孔下风向的所有测 天然气质 均
下限。预示着管道 大，一旦发生泄
漏，燃气 的危险 大， 危险 要的通风
大。
• A25 •
b b 8
39
就
8
天然气质量分数
8
#1、汕M
w
天然气质量分数
OO
O8
O
0
2 0
4 0
6 0
8 0
1 0 0
120
3
票
0
2 0
4 0
6 0
8 0
00 120
3
更
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ff5l
詳前
-
鮫凶5
m n x 晒嵐由
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凶0 ・
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M P a 即吸际渎猗厚爭刃第山泅
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-
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-
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*
・A
2 6 ・
www. gasheat, cn 王雪梅，等：事故通风状态管廊燃气管道泄漏扩散模拟研究第39卷第9期
目前《廊规》规定事故通风换气次数不小于12
次/h,但在 工程中遇到泄漏工况 存在以下
情况:对于较大的燃气泄漏量， 法保证及时解
燃气 的 危险,而对于较小的泄漏量，可能
生 要的通风量,导致风机过高的运行 。
通过研究管道 对通风稀释效率的影响，我们建
议以管道 燃气 耦合函数， 变
频风机，实现事故状态下燃气 联动通风控制。
②不同换气次数对通风稀释效率的影响
3.1节 知,12 T的 事故通风换气次
工况下的燃气 危险，故 模拟
析了泄漏孔径为5 mm,管道 0. 8 MPa,不
同换气 的事故通风作用下，燃气 内各测点
的天然气质 变化， 7。模拟开 送
风口风速设定为1. 87 m/s,测点9在泄漏报警后，
暂停 ，重新设置边界条件，将送风口边界条件由
正常通风(6 T)分别切 12次/h、15次/h、18
次/h和24 T,对送风口风 行调整。由图
7a~7c可知，随着 气 的 ， 内燃气的
扩散 快，泄漏孔近端测点的燃气被迅速稀释。
泄漏孔 5 mm, 管道 0/8 MPa , 事故
通风换气 至少需要24 T才 保 内各
测点(测9 *10*13)处的天然气质 于报警
' 保 内所有测点天然气质 均
在报警 以下，我们在排风口右侧边缘下方1m
处 1个测， 测 16,测处的天然
气质 7d。 7d 知,24次/h的
气 使得排风口至 右侧防火墙的死
角 内天然气质 降低到报警 以下。也
就是说，单纯凭借增大通风换气 全稀
释整 的燃气、燃气舱的危险。 ，我们
建议在排风口 右侧防火墙之间的死角 增
诱导风机。
综上所述,在燃气泄漏警报开始后第一 的
通风方案很重要， 气 的 起到至关重要
的作用。换气 的 决 变化 高
现的时间，换气 大，燃气 高 现
的时间越早，对的燃气 ，燃气舱相对安
图7泄漏孔径为5 mm,管道压力为0. 8 MPa,不同换气次数的事故通风作用下,
&amp;amp;5,9,13,16处的天然气 分数
• A27 •
第39卷第9期煤气与热力www. pasheat. cn
全;反之，换气 ，燃气 高 现的时间
晚，对的燃气 高,燃气舱就越危险。与
此同时，在管廊死角 诱导风机很有必要。
4
以海口市天翔路综合管廊燃气独立 研
究对象，采用ANSYS ICEM CFD 15. 0软件在燃气管
道上方建立二维物理模型，模型 200 m X 2
m,泄漏孔 5 mm的圆形小孔。燃气在独立
内的泄漏扩散满足三大 方程(质 、
、 )、无化学 的 运方程
以及混合气体密度方程， Fluent 15.0软件对燃
气管道在事故通风状态下的泄漏扩散 布规律
及通风稀释效率的影响因素进行模拟研究。 工
况模拟开始时，将送风口风速设定为1.7 m/s，即
通风换气 6次/h， 于下风向、距离泄漏孔
15 m处的监测点报警后，暂停 ，重新设置边界
件,将送风口边界条件由正常通风换气 整
同的事故通风换气 ，即改变送风口的风速&amp;amp;
行模拟研究。研究 明：
① 当泄漏孔径不超过5 mm，管道压力不超过
0.4 MPa时，12次/h的最小事故通风可以 综合
管廊内燃气 的安全运行。当泄漏孔 5 mm、
管道 0.8 MPa时，24 T的换气次数基本满
燃气舱的通风换气 。
② 管道压力越大，泄漏量越大，燃气舱解除危
险所需的通风换气 大， 建议以管道
及 燃气 耦合函数， 变频风机,实现事
故状态下联动通风控制。
③ 燃气管道发生泄漏时， 通风换气 ：
以明显地稀释 内的燃气至报警 以下，但
是通风口至防火墙之间的角落里容易积聚泄漏的天
然气，因此，建议在燃气 防火 的排风口和
舱室右侧防火墙之间的死角区域增加诱导风机。
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・A 28・
第39卷第9期煤气与热力www. gasheat. cn
bine generatoe set. Taking the distributed system before
mconstmction as a comparison object, Uio procurement
and installation costs of the distributed system recenstruction
equipment, the annual operation cost increment
aftee mconstmctmn, and the annual revenue increment
aftee mconstmction are estimated. The pre-
001X1—1 and installation costs of the distributed system
reconstruction equipment are 623 X 104 yuan, the annuaeabsoeut
sneom+ snee+m+ntattee+eonsteuetson
(ditemnce betueen the annual revenue increment and
the annual operation cost increment $ is 261. 76 X 104
yudn/year, and the project static payback period is
2. 38 years. The project economic benefit is obvious.
Key word；: natural gas disUnuUd eneray system
% gas turbine generator set; waste heat utilization %
sn akeaseeooesng
Gas Combustion, Gas Appliances
and Gas Consumption Equibmedt
Condensation Heat Transfer Model
andExpecnmenralSrudy ofReerangulac
Low-ribbee Fin Condeesec
GAOYu, PENGShsnsng
Abstract: For the rectangular low-ribbed finned
tube condensee, the in eaiciency calculation formula
sssnteodueed sn theheatteansteemodee, whseh smproves
the accuraco ot the heat transfee colculation result
to some extent. The Stefan-Maxwell equation is appesed
tothemuets-eomponentmasteansteemodee, and
thedstusson eoetsesentotwateeeapoesn theteuegasss
colculated by combining the actual heat transfee
peoees, and theheatteansteeand masteansteeehaeaeteesstsessn
theeondensatson peoeesaeeanaeyaed.
Theheatteansteeecpeesmentottheeondenseesseaesed
outbyussngtheteuegasgeneeated bythegaswatee
heateeastheheatsoueee.Asapeaetseaeecampee, the
appeseabsestyottheeaeeueatson mode e ss p eo eed. The
eaeeueatson eesuetsaeeused toanaeyaetheeondensatson
heatteansteeehaeaeteesstses undeedsteeentwoeksng
eondstsons, and theeaeeueatson toemueaoteondensatson
eatess tsted. Based on ecpeesments, the anaeysss
showsthatwsthsn aeeetasn eondenseeeoad eange ( wsth
600 W as the boundao $ , the increase of the load contesbutestotheenhaneementotheatteanstee%
theheat
teansteeeteetssbestwhen thesneetwateepeesueess
0. 1 MPa. At the low tue gas side the watee pressure
is 0. 2 MPa as the boundao. When the vvlue is
hsgheethan thsseaeue, thesnteueneeottheteuegas
side on the fin Vacienca is more obvious. The ratsonaestyottheLewsseeeatsonshsp
appesed tothedessgn
otteuegaseondensatson dependson thewateeeapoe
eontentsn theteuegas, and theLewsseesteeson sseeeated
tothewateeeapoeeontentsn theteuegas.Theeeea-
Uonship of the condensation rate to Ja, the watee vapOT
content and the tue gas side is fitted.
Key woris: flue gas condensation % condensetson
heatecehangee% eonden#atson heattean#teemodee%
eeotangueaeeow-esbbed tsn% oonden#atson eate
GasT(ansmnsnon, Dnsr(nburnon,
Sro(ageandT(anspo(rarnon
SnmularnonSrudy onGasPnpelnneLeakage
Diffusion in Utility Tunnel undec Accident
Ventilation Condition
WANG Xuemei, TAN Yufei, ZHANG Jindong,
YUKeoheng
Abstract: Taking the independent gas compaOmentsn
theutsestytunneeatTsancsangRoad sn Haskou
Cstyastheeeseaeoh obeeot, theANSYS ICEM CFD
15.0 sottwaeessused toestabessh atwo-dsmenssonae
physsoaemodeeoeeegaspspeesne.Themodeessaess
200 m X2 m, and theeeak hoeessaoseoueaehoeewsth
adsameteeot5 mm.Theeeakagedstusson otgassn the
sndependentoompaetmentmeetstheeeoonseeeatson equatsons
( mas oonseeeatson, momentum oonse eeat son ,
eneegyoonseeeatson $ , ohemsoaeeeaotson-teeeoomponentteanspoetequatson
and msced gasdensstyequatson.
Thessmueatson studyon thedsstesbutson eaw ot
eeakagedstusson oonoenteatson otgaspspeesneundee
aoosdentaeeentseatson and the snteuenosng ta otoes o t
eentseatson dseutson etsosenoyssoaesed outbyFeuent
15 .0 sottwaee.Atthebegsnnsngoteaoh oondstson ssmueatson,
thewsnd speed attheasesuppeyouteetsssetto
1.87 mys, thatss, theeentseatson aseohangeeatess6
tsmesyh.When themonstoesngposntsn thedownwsnd
dseeotson and 15 m teom the eeakage hoee ss aeaemed,
theoaeoueatson sssuspended, theboundaeyoondstsons
aeeeeset.Theboundaeyoondstson ottheasesuppeyouteetssadeusted
teom thenoemaeeentseatson aseohange
eatetothedsteeenteentseatson aseohangeeates, that
ss, thewsnd speed at the a sesupp ey out eet ss ohanged,
and assmueatson study ss pe e to emed. The eesu ets show
thatwhen theeeakagehoeedsameteedoesnotecoeed 5
mm and thepspeesnepeesueedoesnotecoeed 0.4
・B 42・
www. gasheat, cn Abstracts and Key Words 第39卷第9期
MPs, tha minimum accident ventilation of 12 times/h
can meet the safe operation of the gas compartment in
the utility tunnel. When the leekage hole diametea is 5
mm and the pipeline passu% is 0. W MPa, the ata
change rate of 24 times/h basicaliy meets 1:116 ventilation
aia change aquiaments of tte gas campartment.
The greater tte pipeline passu%, tte greater tte leekage,
and the greater 1:!^ ventilation volume needed to
removv tee danger in gas compartment. Therefore, it is
recommended that the pipeline pressure and compartment
gas concentration should be used as the coupling
function, and the frequence conversion On should be
used te realize the linkage ventilation controo under the
accident state. When mle gas pipeline leaks, incoasing
the ventilation Co change rate con signiacantly di-
1^6 the gas in the compartment te below the alami concentration
,but the leaked naturai gas is easy te accumulate
in the coaer betwan me vent and the firewali.
Theefoe, otoseoommended thatonduoed fan osadded
on thedead oo%ne%eonebetween theventofeaoh foe
dostootofthegasoompatmentand thefoewaaon the
oghtsodeoftheoompa%tmentc
Key words: utility tunnei % gas compdtment;
concentration Old; accident ventilation % numericoi
simulation % leakage dilusion
Daily Gas Consumption Prediction Based
on Machioe Learning and Influenct
Factor Analysis
HUANG Jian' an, JIN Yadong, YANG Tan
Abstract: Based on Wc accurate asiaential
daoa,gasoonsumptoon dataobtaoned b,theNnteenetof
Thongsonteaogentmeteeeeadongteohnoaog,, themaohoneaeaenongmethod
osadopted toeeaaoeethepeedootoon
oftheeesodentoaadaoa,gasoonsumptoon and theevaluation
of influenco factors. When using LSTM modeatopeedoottheeesodentoaadaoa,
gasoonsumptoon, no
feature prediction ( no eigenvalucs are added during the
padiction process $ and featua padiction are peafoem+
d esp+otov+a,, and th+aooueao,ofth+fatue
pedootoon oseaatov+a,hoghcNn th++vaauatoon ofth+
faotoesonfau+noongth+esod+ntoaadaoa,gasoonsumption,
the XGBoost model is adophd, mainiy consinesing
the inOuenco of exteaai chaacWristics of the communot,(
geogeaphooaooatoon, peopeet, eepeooe, aooe
aeeaeatoo, housepeooe, oonsteuotoon tome, geeenong
ate, traffic situation and educationai characteristict).
TheompoetanoeofgeogeaphooaBooatoon, peopeet,fee
peooe, fooeaeeaeatoo, housepeooe, oonsteuotoon tome
and g eeen ong eate os h ogh , and theompoetanoeofothee
etteenaBfeatueesosnotobvoousc
Key words : prediction of resinential daily gas
oonsumptoon% maohoneaeaenong% onfauenoefaotoeanaa-
,sos% LSTM modea% XGBoostmodea
Forc"sCerr"niCaiiosicProiciion
Remote Monitoring System
SHEN Lilong
Abstraci: The equipment installation method,
collection objects and system process of forced current
oathodoopeoteotoon eemotemonotoeongs,stem ( eeeeed
te as remote monitoring system) are introduced. Based
on the manuai transcription date, the vvlidity of monitoring
date of the remote monitoring system ( referred te
as monitoring data) is analyzed. The equipment instaiaatoon
method oftheeemotemonotoeong#s#tem oan be
gaund installation and underaaund installation. The
eemotemonotoeongequopmentoon#otofmonotoeongdevice,
transmitting and receiving device (with lithium
bftea and SIM cord) , which con realiee the automatic
acquisition and transmission of protection potentiais
and Wc reception of high and low potentiai alami limivalues
sent by the monitoring centeo. Manuai transcription
of patectivv potentiais con alse be achieved by
means such as junction box. The relativv erroe range
between Wc monitoring data and the manuai transcription
data is -0. 91% to 1. 77% , and Wc accuacy of
monitoring data is ideai.
Key words: forced currentcathodic protection %
eemotemonotoeong% peote'toon potentoaa
Impact Behavior of Gas Pipeline Physical
Blasting on ParalUl Adjacent Pipeline
RO NG Gang
Abstract: Airning at We potentiai threat of gas
pipeline blasting impdcting paralld pipelines in the
same ditch, the equivvlent TNT equivvlent of gas pipeline
blasting was detemiined based on the eneray equivvlence
rule. The smooth particle hydrodynamic Onite
element meWod ( SPH-FEM) is used to verify the
accuacy of We Onite element model. Based on the
softWare LS-DYNA and LS-PREPOST, a tUree-dimensional
solid explosion modd of defectivv pipeline-soilexplosivv
coupling is established to study the effect of
・B 43・

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