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高级催化氧化法处理高含盐废水

文档作者：宗明月文档来源：中油（新疆）石油工程有限公司		更新日期： 2026年05月28日	点击数：
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上一篇：高级氧化技术在处理医疗废水方面的应用

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宗明月，２０１１年毕业于中国石油大学（华东）环境科学与工程专业，现在中油（新疆）石油工程有限公司从事水处理、环境保护方面相关工作。通信
地址：新疆克拉玛依市友谊路１１５号新疆石油工程设计有限公司，８３４０００。Ｅｍａｉｌ：ｚｏｎｇｍｉｎｇｙｕｅ２００８＠１６３．ｃｏｍ。
高级催化氧化法处理高含盐废水
宗明月
（中油（新疆）石油工程有限公司）
摘　要　针对风城油田生产废水高盐、高温、高矿化度、可生化性差等水质特性，采用“混凝沉降、高级催化
氧化”工艺进行处理，处理后出水达到ＧＢ８９７８—１９９６《污水综合排放标准》二级标准。混凝沉降阶段ＣＯＤ 去
除率为３６％～４９％，挥发酚去除率为１１％～２１％，石油类去除率为４２％～６９％；催化氧化阶段ＣＯＤ 去除率为
２０％～４０％，挥发酚去除率为６９％～７３％，石油类去除率为１６％～２０％。
关键词　生产废水；混凝沉降；高级催化氧化；ＣＯＤ；挥发酚；石油类
ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００５３１５８．２０２０．０６．０１０　　　　文章编号：１００５３１５８（２０２０）０６００３８０２
０　引　言
风城油田超稠油开采采用注蒸汽方式，注汽过程
中产生大量的生产废水，主要来源于软化水处理装置
再生时排放的高含盐水［１］，这部分水具有矿化度高、
温度高、氯离子含量高、腐蚀性强等特点，无法直接回
用锅炉或回注地层，必须进行处理。针对该地区水质
特点，开展小试和中试实验，确定采用“混凝沉降＋高
级催化氧化”处理工艺，处理后水质满足ＧＢ８９７８—
１９９６《污水综合排放标准》二级标准。
１　来水水质
风城油田软化水处理装置排放的高含盐水水质
分析结果如表１所示，可以看出，来水为高盐废水［２］，
呈弱酸性，水温高、矿化度高、氯离子含量高，腐蚀性
强；ＢＯＤ５／ＣＯＤ＜０．３，可生化性差［３］；ＣＯＤ、挥发酚、
石油类等污染物浓度超过ＧＢ８９７８—１９９６《污水综合
排放标准》最高允许排放限值，需进行处理。
表１　风城油田高含盐生产废水水质分析结果
项目含量项目含量
ｐＨ 值６．２ 挥发酚／（ｍｇ·Ｌ－１） １．５２
Ｃｌ－／（ｍｇ·Ｌ－１） ４０６８７ 氨氮／（ｍｇ·Ｌ－１） ６．４５
矿化度／（ｍｇ·Ｌ－１） ６６１４０ 石油类／（ｍｇ·Ｌ－１） １８．７
钙离子／（ｍｇ·Ｌ－１） ２４３１ 悬浮物／（ｍｇ·Ｌ－１） ８０
ＢＯＤ５／（ｍｇ·Ｌ－１） ２７ 温度／℃ ８０
ＣＯＤ／（ｍｇ·Ｌ－１） ３４８ － －
２　工艺选择
针对来水高盐、水温高、可生化性差的特点，采用
物化法进行小试和中试实验。根据中试结果，确定采
用“混凝沉降＋高级催化氧化”工艺扩大生产。
混凝沉降主要用于去除废水中的石油类和不溶
于水、难降解悬浮固体状有机物、石油类，降低后端运
行负荷，但混凝沉降工艺对挥发酚去除效果较差。在
混凝沉淀后端增加臭氧催化氧化工艺，可增强系统的
处理效果，保证出水水质［４］。
高级催化氧化阶段臭氧作为氧化剂，将臭氧的强
氧化性和催化剂的吸附、催化特性结合起来，能较为有
效的降解废水中呈溶解状的有机物、挥发酚等［５］。根
据催化方式的不同，臭氧催化氧化法可分为均相催化
氧化法和多相催化氧化法。本工程采用多相催化氧化
法，臭氧首先从气相转移到液相形成溶解态臭氧，水中
有机物被吸附到催化剂表面，在催化剂作用下，臭氧分
解并最终形成·ＯＨ。·ＯＨ 将吸附到催化剂表面的
大分子污染物转化成小分子，进入水体，使催化剂重获新
生。整个过程不断循环，直至水中有机污染物被降解［６］。
３　工艺流程
风城油田生产废水处理工艺流程见图１。
图１　生产废水处理工艺流程
４　结果与讨论
工程２０１５年１２ 月开始运行，运行期间，处理水
量７０ｍ３／ｈ，絮凝剂加药量２０ ｍｇ／Ｌ，混凝剂加药量
·３８·
　油　气　田　环　境　保　护
　２０２０年１２月　　　　　　ＥＮＶＩＲＯＮＭＥＮＴＡＬＰＲＯＴＥＣＴＩＯＮ ＯＦＯＩＬ ＆ ＧＡＳＦＩＥＬＤＳ　　　　　Ｖｏｌ．３０　Ｎｏ．６　
２５０ｍｇ／Ｌ，混凝沉降时间１ｈ，臭氧投加量５ｋｇ／ｈ，催
化氧化反应时间１ｈ。现从ＣＯＤ、石油类和挥发酚
３类污染物去除效果对工程运行情况进行评价分析。
４．１ ＣＯＤ 去除效果分析
ＣＯＤ去除效果如图２所示，来水水质不稳定，ＣＯＤ
浓度在２８０～４０５ ｍｇ／Ｌ 波动。经过混凝沉降后，出
水ＣＯＤ 浓度在１７２～２１９ ｍｇ／Ｌ，去除率为３６％ ～
４９％；催化氧化阶段出水ＣＯＤ浓度在１０２～１４７ｍｇ／Ｌ，
去除率在２０％ ～４０％，ＣＯＤ 总去除率４７％ ～６５％。
由分析结果可知，单独采用混凝沉降工艺出水ＣＯＤ
浓度不能达到ＧＢ８９７８—１９９６《污水综合排放标准》
二级标准，经高级催化氧化后，出水ＣＯＤ 浓度较平
稳，处理后出水在１００～１５０ｍｇ／Ｌ，可满足排放标准。
图２　ＣＯＤ 去除效果
４．２ 挥发酚去除效果分析
挥发酚去除效果如图３所示，来水挥发酚浓度在
１．２５～２．２４ｍｇ／Ｌ 波动。经过混凝沉降后，出水挥发
酚浓度在１．１１～１．８４ ｍｇ／Ｌ，去除率为１１％～２１％；
催化氧化阶段出水挥发酚浓度在０．２３～０．３８ｍｇ／Ｌ，
去除率在６９％～７３％，挥发酚总去除率６９％～８５％。
由分析结果可知，混凝沉降阶段对挥发酚去除效果有
限，不能达到ＧＢ８９７８—１９９６《污水综合排放标准》二
级标准，经高级催化氧化后，出水挥发酚浓度较平稳，
浓度可达到二级排放标准≤０．５ｍｇ／Ｌ。
图３　挥发酚去除效果
４．３ 石油类去除效果分析
石油类去除效果如图４所示，来水石油类浓度在
１３～２２ｍｇ／Ｌ。经过混凝沉降后，出水石油类浓度在
５．１～６．８ｍｇ／Ｌ，去除率为４２％ ～６９％；催化氧化阶
段出水石油类在４．４２～５．６ｍｇ／Ｌ，去除率在１６％～
２０％，石油类总去除率６９％ ～８５％。由分析结果可
知，单独混凝沉降工艺可使石油类降低到ＧＢ８９７８—
１９９６《污水综合排放标准》二级标准≤１０ｍｇ／Ｌ，经高级
催化氧化后，出水石油类浓度在５ｍｇ／Ｌ左右。
图４　石油类去除效果
５　结　论
１）风城油田生产废水采用“混凝沉降＋臭氧催化
氧化”工艺是可行的，处理后水质可以满足ＧＢ８９７８—
１９９６《污水综合排放标准》，即ＣＯＤ 浓度≤１５０ｍｇ／Ｌ，
挥发酚浓度≤０．５ｍｇ／Ｌ，石油类浓度≤１０ｍｇ／Ｌ。
２）混凝沉降阶段ＣＯＤ 去除率为３６％～４９％，挥
发酚去除率为１１％ ～２１％，石油类去除率为４２％ ～
６９％；催化氧化阶段ＣＯＤ 去除率为２０％～４０％，挥发
酚去除率为６９％～７３％，石油类去除率为１６％～２０％。
３）混凝沉降工艺通过投加化学药剂，对不溶于水
的石油类、大分子难降解悬浮物具有良好的去除效
果，但不能达到ＧＢ８９７８—１９９６《污水综合排放标
准》。对挥发酚、溶解性固体需进一步经过臭氧催化
氧化处理后出水才能满足排放标准。
参考文献
［１］　严忠，王澄滨．生化技术处理高含盐废水试验研究［Ｊ］．
油气田环境保护，２０１６，２６（３）：１８２０．
［２］　吕志堂，张利平，李艳华，等．沧州高盐环境嗜盐放线菌多
样性研究［Ｊ］．湖北大学学报（自然科学版），２００６，２６（１）：１６．
［３］　梁风来，管亚军．解烃细菌处理油田污水的研究［Ｊ］．微
生物学通报，２００２，２９（２）：２５２７．
［４］　肖立光．臭氧联合高级氧化方法处理有机废水的技术进
展［Ｊ］．广东化工，２０１４，４１（１４）：１１７１１８．
［５］　席彩文，刘彬彬．臭氧氧化法处理难降解有机废水［Ｊ］．
工业安全与环保，２００５，３１（１１）：１５１７．
［６］　范红娟，黄肖容，隋贤栋．催化臭氧化在水处理中的应用
［Ｊ］．环境保护科学，２００９，１４（２）：３２３９．
（收稿日期　２０２００３３０）
（编辑　李娟）
　２０２０年１２月 宗明月：高级催化氧化法处理高含盐废水 ·３９·
ｔｈｅｍｉｎｅｒａｌｏｉｌｔｅｓｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｍｉｎｅｒａｌｏｉｌ
ｂｅｆｏｒｅａｎｄａｆｔｅｒｐｙｒｏｌｙｓｉｓｉｓｂａｓｉｃａｌｌｙｔｈｅｓａｍｅ，ｍａｉｎｌｙａｌｋａｎｅｓ（ｏｖｅｒ６０％）
ａｎｄａｒｏｍａｔｉｃｓ（ａｂｏｕｔ１０％）．Ｉｔｂｅｌｏｎｇｓｔｏｔｈｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｔｏｔａｌｐｅｔｒｏｌｅｕｍ
ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎｓｉｎｔｙｐｉｃａｌｏｉｌｂａｓｅｄｄｒｉｌｌｉｎｇｃｕｔｔｉｎｇｓ．Ｔｈｅｐｙｒｏｌｙｓｉｓｔｅｓｔｄｏｅｓｎｏｔ
ｄｅｓｔｒｏｙｔｈｅｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ，ａｎｄｔｈｅｑｕａｌｉｔｙｏｆｒｅｃｏｖｅｒｅｄｍｉｎｅｒａｌｏｉｌｉｓｈｉｇｈｅｒ．
犓犈犢犠犗犚犇犛　ｓｈａｌｅｇａｓ；ｏｉｌｂａｓｅｄｒｉｌｌｉｎｇｃｕｔｔｉｎｇｓ；ｖａｃｕｕｍｐｙｒｏｌｙｓｉｓ；
ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｔｅｓｔ；ｐａｒａｍｅｔｅｒｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ
犛狋狌犱狔狅狀狋犺犲犕犪狋犮犺犻狀犵犚犲犾犪狋犻狅狀狊犺犻狆犅犲狋狑犲犲狀
犘狉狅犳犻犾犲犆狅狀狋狉狅犾犘犪狉狋犻犮犾犲犛犻狕犲犪狀犱犘犲狉犿犲犪犫犻犾犻狋狔
狅犳犗犻犾犘狉狅犱狌犮狋犻狅狀犛犾狌犱犵犲犐狀犼犲犮狋犻狅狀犠犲犾犾（２２）
ＪｉｎＸｕｅｃｈａｏ１　ＴａｎｇＹｕ２　ＬｉｕＬｕｊｕｎ３
（１．犗犻犾犪狀犱犌犪狊犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵犚犲狊犲犪狉犮犺犐狀狊狋犻狋狌狋犲狅犳犆犖犘犆犑犻犾犻狀
犗犻犾犳犻犲犾犱犆狅犿狆犪狀狔；２．犎犛犈犛狌狆犲狉狏犻狊犻狅狀犛狋犪狋犻狅狀狅犳犆犖犘犆犑犻犾犻狀
犗犻犾犳犻犲犾犱犆狅犿狆犪狀狔；３．犉狌狔狌犗犻犾犈狓狋狉犪犮狋犻狅狀犘犾犪狀狋狅犳犆犖犘犆
犑犻犾犻狀犗犻犾犳犻犲犾犱犆狅犿狆犪狀狔）
犃犅犛犜犚犃犆犜　Ｉｎｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｏｉｌｆｉｅｌｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，ａｌｏｎｇ ｗｉｔｈｔｈｅ
ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆｃｒｕｄｅｏｉｌ，ａｌｏｔｏｆｏｉｌｙｓｌｕｄｇｅｈａｓｂｅｅｎｐｒｏｄｕｃｅｄ．Ｈｅｒｅｉｎ，ｏｉｌｙ
ｓｌｕｄｇｅｉｓｄｅｖｅｌｏｐｅｄｔｏｐｒｏｆｉｌｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｗａｔｅｒｉｎｊｅｃｔｉｏｎｗｅｌｌｓ．Ｔｈｉｓｐａｐｅｒ
ｆｏｃｕｓｅｓｏｎｔｈｅｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｔｈｒｅｅｍｏｄｅｌｓｏｆｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ，ｒｅｓｉｄｕａｌ
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ｓｌｕｄｇｅｐａｒｔｉｃｌｅｓ ａｎｄ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｉｓ ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｉｌｙ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ
ｔｈｒｏｕｇｈｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ：５００ｍＤ—０．０２ｍｍ，１０００ｍＤ—（０．０２０．０６ｍｍ），
ａｎｄ２ ０００ ｍＤ—（０．１０．３ ｍｍ）．Ｓｌｕｄｇｅ ｈａｓｂｅｔｔｅｒｐｌｕｇｇｉｎｇ ａｎｄ
ｅｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ．Ｉｎ ａｄｄｉｔｉｏｎ，ｓｌｕｄｇｅ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ ｈａｖｅ
ｂｅｔｔｅｒｉｎｊｅｃｔｉｏｎｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｉｎｆｒａｃｔｕｒｅｄｒｅｓｅｒｖｏｉｒ，ａｎｄｃａｎ ｍａｋｅｆｕｌｌ
ｕｓｅｏｆｐａｒｔｉｃｌｅｂｒｉｄｇｉｎｇｔｈｅｏｒｙｔｏｅｎｔｅｒｐｏｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｕｎｄｅｒｆｏｒｍａｔｉｏｎ
ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ｔｈｅｕｓｅｏｆｏｉｌｙｓｌｕｄｇｅｉｎｐｒｏｆｉｌｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｗａｔｅｒ
ｉｎｊｅｃｔｉｏｎｗｅｌｌｉｓｎｏｔｏｎｌｙａｎｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｍｅｔｈｏｄｆｏｒｔｈｅｒｅｕｓｅｏｆｏｉｌｙ
ｓｌｕｄｇｅ，ｂｕｔａｌｓｏａｔｅｃｈｎｉｃａｌｍｅａｓｕｒｅｆｏｒｔｈｅｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｔｒｅａｔｍｅｎｔ
ｏｆｏｉｌｆｉｅｌｄａｎｄｔｈｅｒｅｄｕｃｔｉｏｎｏｆｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｃｏｓｔ．
犓犈犢犠犗犚犇犛　ｏｉｌｙｓｌｕｄｇｅ；ｐｒｏｆｉｌｅｃｏｎｔｒｏｌ；ｐａｒｔｉｃｌｅｓｉｚｅｒａｎｇｅ；
ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ；ｍａｔｃｈｉｎｇｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ
犛狋狌犱狔狅狀犈狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋犪犾犘狉狅狋犲犮狋犻狅狀犆犾犲犪狀犻狀犵犃犵犲狀狋狊
犳狅狉犛犾狌犱犵犲犜狉犲犪狋犿犲狀狋（２５）
ＣｈｅｎＳｈｉｎｉｎｇ１　ＣｈｅｎＤｉａｎｚｈａｎｇ２　ＭｅｉＧｕａｎｇｊｕｎ１　ＣｈｅｎｇＱｉａｎ１
ＹａｎＺｈｅｎｇ１　Ｌｉｕｃａｉ１
（１．犇犲狆犪狉狋犿犲狀狋狅犳犚犲狊狅狌狉犮犲狊犪狀犱犈狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋犪犾犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵，
犠狌犺犪狀犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔狅犳犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔；２．犎狌犫犲犻犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵犔犪犫狅狉犪狋狅狉狔
犳狅狉犛犾狌犱犵犲犜狉犲犪狋犿犲狀狋犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔犪狀犱犈狇狌犻狆犿犲狀狋）
犃犅犛犜犚犃犆犜　ＴａｋｉｎｇｓｌｕｄｇｅｆｒｏｍＪｉａｎｇｈａｎＯｉｌＰｒｏｄｕｃｔｉｏｎＰｌａｎｔｗｉｔｈｏｉｌ
ｃｏｎｔｅｎｔｏｆ２１．２％ ａｓｔｈｅｓａｍｐｌｅ，ｗｅｓｅｌｅｃｔｅｄａｔｈｅｒｍｏｃｈｅｍｉｃａｌｐｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔ
ｃｏｕｐｌｅｄｆｌｏｔａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｔｏｔｒｅａｔ ｏｉｌｙ ｓｌｕｄｇｅ．Ｔｈｒｏｕｇｈ
ｓｃｒｅｅｎｉｎｇａｎｄ ｃｏｍｐｏｕｎｄｉｎｇ，ａ ｃｌｅａｎｉｎｇ ａｇｅｎｔ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ
ｃｌｅａｎｉｎｇｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙａｎｄｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｆｒｉｅｎｄｌｉｎｅｓｓｗａｓｆｏｒｍｅｄ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇｔｈｅ
ｒａｔｉｏｏｆａｌｋｙｌｇｌｕｃｏｓｉｄｅ （ＡＰＧ０８１０），ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅｇｌｙｃｏｌ （ＰＥＧ４０００），
ａｎｄＮａ２ＳｉＯ３（ｍａｓｓｒａｔｉｏ，１３６）．Ｔｈｅｏｐｔｉｍａｌｃｌｅａｎｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｗｅｒｅ
ａｓｆｏｌｌｏｗｓ：ｔｈｅｃｌｅａｎｉｎｇｓｏｌｕｔｉｏｎｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｗａｓ０．０１ｇ／ｍＬ，ｔｈｅｈｏｔ
ｗａｓｈｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗａｓ７０℃，ｔｈｅｈｏｔｗａｓｈｉｎｇｔｉｍｅｗａｓ２０ｍｉｎ，ｔｈｅｐＨ
ｖａｌｕｅｗａｓ９，ｔｈｅｓｏｌｉｄｌｉｑｕｉｄｒａｔｉｏｗａｓ１６，ｔｈｅｆｌｏｔａｔｉｏｎａｇｉｔａｔｉｏｎｓｐｅｅｄ
ｗａｓ１０００ｒ／ｍｉｎ，ｔｈｅｆｌｏｔａｔｉｏｎｃｈａｒｇｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｗａｓ０．２Ｌ／ｍｉｎ，ａｎｄｔｈｅ
ｆｌｏｔａｔｉｏｎｔｉｍｅｗａｓ１５ ｍｉｎ．Ａｆｔｅｒｔｈｒｅｅｔｉｍｅｓｏｆｃｌｅａｎｉｎｇ，ｔｈｅｏｉｌｒｅｍｏｖａｌ
ｒａｔｅｏｆｔｈｅｓｌｕｄｇｅｒｅａｃｈｅｄ９３．４０％，ａｎｄｔｈｅｒｅｓｉｄｕａｌｏｉｌｃｏｎｔｅｎｔｏｆｔｈｅ
ｓｌｕｄｇｅｄｅｃｒｅａｓｅｄｔｏ１．７４％，ｍｅｅｔｉｎｇｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆ ＨＪ６０７—２０１１
“犜犲犮犺狀犻犮犪犾犛狆犲犮犻犳犻犮犪狋犻狅狀狊犳狅狉犘狅犾犾狌狋犻狅狀犆狅狀狋狉狅犾狅犳犝狊犲犱犕犻狀犲狉犪犾犗犻犾
犚犲犮狅狏犲狉狔，犚犲犮狔犮犾犲犪狀犱犚犲狌狊犲”．Ｉｎｆｒａｒｅｄｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙｏｆｃｒｕｄｅｏｉｌｂｅｆｏｒｅａｎｄ
ａｆｔｅｒｓｌｕｄｇｅｃｌｅａｎｉｎｇｓｈｏｗｅｄｔｈａｔｔｈｅｍａｉｎｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｏｆｃｒｕｄｅｏｉｌｄｉｄｎｏｔ
ｃｈａｎｇｅ，ａｎｄｔｈｅｃｒｕｄｅｏｉｌｏｂｔａｉｎｅｄａｆｔｅｒｔｒｅａｔｍｅｎｔｈａｄａｈｉｇｈｒｅｃｙｃｌｉｎｇｖａｌｕｅ．
犓犈犢犠犗犚犇犛　ｓｌｕｄｇｅ；ｆｌｏｔａｔｉｏｎ；ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｌｙｆｒｉｅｎｄｌｙ；Ａｌｋｙｌ
ｇｌｕｃｏｓｉｄｅ；ｏｉｌｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅ
犛犻犿狌犾犪狋犻狅狀犛狋狌犱狔狅狀犔狅狑犜犲犿狆犲狉犪狋狌狉犲犜犺犲狉犿犪犾
犇犲狊狅狉狆狋犻狅狀狅犳犗犻犾犫犪狊犲犱犇狉犻犾犾犻狀犵犆狌狋狋犻狀犵狊（２９）
ＺｈａｎｇＺｈｅｎａ　ＪｉｎＺｈａｏｄｉ　ＬｉｎＣｈｕａｎｇａｎｇ　ＨａｎＸｉｎ　ＹｕｅＹｏｎｇ
ＬｉａｎｇＲｅｎｇａｎｇ　ＦａｎｇＪｉｌｅｉ
（犑犲狉犲犺犈狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋犪犾犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔犆狅．，犔狋犱．）
犃犅犛犜犚犃犆犜　Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｒｅｄｕｃｅｔｈｅａｄｖｅｒｓｅｉｍｐａｃｔａｎｄｈａｒｍ ｏｆｏｉｌ
ｂａｓｅｄｃｕｔｔｉｎｇｓｏｎｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｎｄｔｏｒｅｃｏｖｅｒｒｅｓｏｕｒｃｅｓｔｏｔｈｅｍａｘｉｍｕｍ
ｅｘｔｅｎｔ，ａｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｔｈｅｒｍａｌｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｔｏｔｒｅａｔｏｉｌｂａｓｅｄ
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ｂａｓｅｄｄｒｉｌｌｉｎｇｃｕｔｔｉｎｇｓｐｙｒｏｌｙｓｉｓａｎｄｔｈｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｏｔａｌ
ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎｏｆｒｅｃｏｖｅｒｅｄｏｉｌ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｄｔｈａｔｔｈｅ
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ｉｓｗａｓｔｈｅｌｅａｓｔ．Ａｔ３５０℃，ｔｈｅｏｉｌｃｏｎｔｅｎｔｏｆｏｉｌｂａｓｅｄｄｒｉｌｌｉｎｇｃｕｔｔｉｎｇｓ
ｔｈｅｒｍａｌｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎｒｅｓｉｄｕｅｃｏｕｌｄｂｅｒｅｄｕｃｅｄｔｏｌｅｓｓｔｈａｎ０．３％，ｍｅｅｔｉｎｇＧＢ
４２８４—２０１８“犆狅狀狋狉狅犾犛狋犪狀犱犪狉犱狊狅犳犘狅犾犾狌狋犪狀狋狊犻狀犛犾狌犱犵犲犳狅狉犃犵狉犻犮狌犾狋狌狉犪犾
犝狊犲”；ｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｗａｔｅｒｃｏｎｔｅｎｔｉｎｏｉｌｂａｓｅｄｄｒｉｌｌｉｎｇｃｕｔｔｉｎｇｓｗａｓｂｅｎｅｆｉｃｉａｌ
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ｑｕａｌｉｔｙｂｙｔｈｅｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｔｈｅｒｍａｌｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ，ａｎｄｔｈｅｔｏｔａｌｐｅｔｒｏｌｅｕｍ
ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎｄｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｉｓｂａｓｉｃａｌｌｙｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔｗｉｔｈｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓ．
犓犈犢犠犗犚犇犛　ｏｉｌｂａｓｅｄｄｒｉｌｌｃｕｔｔｉｎｇｓ；ｌｏｗ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｔｈｅｒｍａｌ
ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ；ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇｆａｃｔｏｒｓ；ｐｅｔｒｏｌｅｕｍｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎｓ
犛狋狌犱狔狅狀狋犺犲犕犻犵狉犪狋犻狅狀犛犻犿狌犾犪狋犻狅狀狅犳犞狅犾犪狋犻犾犲犘犺犲狀狅犾
犻狀犌狉狅狌狀犱狑犪狋犲狉狅犳犪犆狅犿狆犪狀狔犻狀犖狅狉狋犺犲犪狊狋犆犺犻狀犪（３３）
ＺｈａｉＹｏｎｇ１　ＨｕａｎｇＬｉａｎｇ２　ＺｈｅｎＺｈａｎｓｈｅｎｇ２
（１．犑犻犾犻狀犅狉犪狀犮犺狅犳犆犺犻狀犪犓狌狀犾狌狀犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵犆狅．，犔狋犱．；
２．犘犲狋狉狅犆犺犻狀犪犔犻犪狅犺犲犘犲狋狉狅犮犺犲犿犻犮犪犾犆狅．，犔狋犱．）
犃犅犛犜犚犃犆犜　Ｔａｋｉｎｇａｃｈｅｍｉｃａｌｅｎｔｅｒｐｒｉｓｅｉｎ ＮｏｒｔｈｅａｓｔＣｈｉｎａａｓｔｈｅ
ｍａｉｎｒｅｓｅａｒｃｈｏｂｊｅｃｔ，ｔｈｅｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒｉｎｔｈｉｓａｒｅａｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ａｓａ
ｔｙｐｉｃａｌｃａｓｅ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒａｎａｌｙｚｅｄｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｖｏｌａｔｉｌｅｐｈｅｎｏｌｓｕｂｓｔａｎｃｅｓ
ｉｎｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒｏｎｔｈｅｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎａｎｄｓｔｕｄｙｏｆ
ｔｈｅｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒｉｎｔｈｉｓｓｉｔｅａｒｅａ，ａｎｄｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄａｎｕｍｅｒｉｃａｌｍｏｄｅｌｏｆ
ｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒｏｎｔｈｉｓｂａｓｉｓｔｏｐｒｅｄｉｃｔｔｈｅｍｉｇｒａｔｉｏｎｄｅｇｒｅｅｏｆｖｏｌａｔｉｌｅｐｈｅｎｏｌ
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１０ｙｅａｒｓａｎｄｃｏｍｐａｒｉｎｇｔｈｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｖｏｌａｔｉｌｅｐｈｅｎｏｌａｆｔｅｒ１，５ａｎｄ１０
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ｅｆｆｅｃｔｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｓｔａｇｅ．
犓犈犢犠犗犚犇犛　ｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒ；ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ；ｓｏｌｕｔｅｔｒａｎｓｐｏｒｔ；
ｖｏｌａｔｉｌｅｐｈｅｎｏｌ
犛狋狌犱狔狅狀犜狉犲犪狋犿犲狀狋狅犳犎犻犵犺犛犪犾犻狀犻狋狔犠犪狊狋犲狑犪狋犲狉
犫狔犃犱狏犪狀犮犲犱犆犪狋犪犾狔狋犻犮犗狓犻犱犪狋犻狅狀犘狉狅犮犲狊狊（３８）
Ｚｏｎｇ Ｍｉｎｇｙｕｅ
（犘犲狋狉狅犆犺犻狀犪（犡犻狀犼犻犪狀犵）犘犲狋狉狅犾犲狌犿犈狀犵犻狀犲犲狉犻狀犵犆狅．，犔狋犱．）
犃犅犛犜犚犃犆犜　ＩｎｖｉｅｗｏｆｔｈｅｗａｔｅｒｑｕａｌｉｔｙｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆＦｅｎｇｃｈｅｎｇ
Ｏｉｌｆｉｅｌｄｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｗａｓｔｅｗａｔｅｒ，ｓｕｃｈａｓｈｉｇｈｓａｌｉｎｉｔｙ，ｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｈｉｇｈ
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ｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｒｙｄｉｓｃｈａｒｇｅｓｔａｎｄａｒｄｏｆＧＢ８９７８—１９９６“犐狀狋犲犵狉犪狋犲犱犠犪狊狋犲狑犪狋犲狉
犇犻狊犮犺犪狉犵犲犛狋犪狀犱犪狉犱”．Ｔｈｅｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅ ｏｆ ＣＯＤ，ｖｏｌａｔｉｌｅ ｐｈｅｎｏｌａｎｄ
ｐｅｔｒｏｌｅｕｍｗａｓ３６％４９％，１１％２１％，ａｎｄ４２％６９％，ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ，ｉｎｔｈｅ
ｃｏａｇｕｌａｔｉｏｎｓｅｄｉｍｅｎｔａｔｉｏｎｓｔａｇｅ；ｔｈｅｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅｏｆＣＯＤ，ｖｏｌａｔｉｌｅｐｈｅｎｏｌ，
ａｎｄｐｅｔｒｏｌｅｕｍｗａｓ２０％４０％，６９％７３％，ａｎｄ１６％２０％，ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ，ｉｎ
ｔｈｅｃａｔａｌｙｔｉｃｏｘｉｄａｔｉｏｎｓｔａｇｅ．
犓犈犢犠犗犚犇犛　ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｗａｓｔｅｗａｔｅｒ；ｃｏａｇｕｌａｔｉｏｎｓｅｄｉｍｅｎｔａｔｉｏｎ；
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犈狓狆犲狉犻犿犲狀狋犪犾犛狋狌犱狔狅狀犘犺狅狋狅犮犪狋犪犾狔狋犻犮犇犲犵狉犪犱犪狋犻狅狀
狅犳犘犺犲狀狅犾犠犪狊狋犲狑犪狋犲狉犫狔犖犪狀狅犜犻狋犪狀犻犪（４０）
Ｊｉａｏ Ｗｅｉ　ＬｉｕＹｉｙａｎｇ
（犆犖犘犆犚犲狊犲犪狉犮犺犐狀狊狋犻狋狌狋犲狅犳犛犪犳犲狋狔牔犈狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔）
犃犅犛犜犚犃犆犜　Ａｐｈｏｔｏｃａｔａｌｙｔｉｃｏｘｉｄａｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｏｆｔｉｔａｎｉｕｍｄｉｏｘｉｄｅ
ｗａｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｔｏｓｉｍｕｌａｔｅｔｈｅｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎｏｆｐｈｅｎｏｌｗａｓｔｅｗａｔｅｒ．Ａｃｃｏｄｉｎｇ
ｔｏｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓ，ｔｈｅｒｅｍｏｖａｌｏｆ ＣＯＤ ｆｉｒｓｔｉｎｃｒｅａｓｅｄａｎｄｔｈｅｎ
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０３Ｌ／ｍｉｎ；ｗｈｅｎｔｈｅｉｎｉｔｉａｌｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｒｅｍａｉｎｅｄｕｎｃｈａｎｇｅｄａｎｄｔｈｅ
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ｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅｏｆｐｈｅｎｏｌｗａｓｔｅｗａｔｅｒｄｅｃｒｅａｓｅｄｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｐＨｖａｌｕｅ；
ｗｈｅｎｔｈｅｐＨｖａｌｕｅｗａｓ１１，ｔｈｅＣＯＤｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅｉｎｃｒｅａｓｅｄａｇａｉｎ，ａｎｄｔｈｅ
ＣＯＤｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅ ｗａｓｈｉｇｈｅｒｕｎｄｅｒａｃｉｄｉｃｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｔｈａｎｕｎｄｅｒａｌｋａｌｉｎｅ
ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ；ｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆＴｉＯ２ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ，ｔｈｅＣＯＤｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅ
ｉｎｃｒｅａｓｅｄ；ｗｈｅｎｔｈｅＴｉＯ２ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｗａｓ１０ｇ／Ｌ，ｔｈｅＣＯＤｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅ
ｄｅｃｒｅａｓｅｄｏｎｔｈｅｃｏｎｔｒａｒｙ，ａｎｄｔｈｅｏｐｔｉｍａｌＴｉＯ２ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｗａｓ３ｇ／Ｌ；
ａｓｔｈｅｉｎｉｔｉａｌｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｆｐｈｅｎｏｌｗａｓｔｅｗａｔｅｒｉｎｃｒｅａｓｅｄｆｒｏｍ７５ｍｇ／Ｌｔｏ
３００ｍｇ／Ｌ，ｔｈｅＣＯＤｒｅｍｏｖａｌｒａｔｅｄｅｃｒｅａｓｅｄｆｒｏｍ７８．２％ｔｏ５８．１％；ｔｈｅｒｅ

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