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什邡市某已建住宅楼工程墙体裂缝控制

文档作者：胡兴福１２文档来源：１. 武汉理工大学管理学院２.四川建筑职业技术学院		点击数：	更新时间： 2025年11月15日
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１　００
施　工　技　术
ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ
２０１４ 年４ 月下
第４３ 卷　第８ 期
ＤＯＩ：１０􀆰 ７６７２／ ｓｇｊｓ２０１４０８０１００
什邡市某已建住宅楼工程墙体裂缝控制
胡兴福１，２
（１． 武汉理工大学管理学院，湖北武汉　４３０７００； ２． 四川建筑职业技术学院，四川德阳　６１８０００）
［摘要］ 什邡市某６ 层砖混结构住宅楼，主体完工４ 个月后底层局部墙体出现裂缝。经分析，该建筑局部地基为软
土，其含水量大、渗透性差，原设计采用的振冲法处理效果差，从而导致局部地基承载力不足、地基沉降量大且不均
匀。针对墙体裂缝原因，采用灰土桩加固软土地基，同时采用钢筋混凝土梁加固基础，加固效果良好。
［关键词］ 地基；沉降；加固；裂缝；控制
［中图分类号］ ＴＵ３９８􀆰 ５ ［文献标识码］ Ａ　　　　［文章编号］ １００２⁃８４９８（２０１４）０８⁃０１００⁃０３
Ｃｒａｃｋ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｆｏｒ Ｗａｌｌｓ ｉｎ ａｎ Ｅｘｉｓｔｉｎｇ Ｒｅｓｉｄｅｎｔｉａｌ
Ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｉｎ Ｓｈｉｆａｎｇ
Ｈｕ Ｘｉｎｇｆｕ１，２
（１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ ｏｆ Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｗｕｈａｎ，Ｈｕｂｅｉ　４３００７０，Ｃｈｉｎａ；
２． Ｓｉｃｈｕａｎ Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｄｅｙａｎｇ，Ｓｉｃｈｕａｎ　６１８０００，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｃｒａｃｋｓ ｗｅｒｅ ｅｍｅｒｇｅｄ ｆｒｏｍ ｐａｒｔｉａｌ ｇｒｏｕｎｄ⁃ｆｌｏｏｒ ｗａｌｌｓ ｏｆ ａ ｓｉｘ⁃ｆｌｏｏｒ ｒｅｓｉｄｅｎｔｉａｌ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｗｉｔｈ ａ
ｍａｓｏｎｒｙ⁃ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｎ Ｓｈｉｆａｎｇ， ４ ｍｏｎｔｈｓ ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｂｏｄｙ ｈａｄ ｃｏｍｐｌｅｔｅｄ． Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ
ａｎａｌｙｓｉｓ， ｉｔ ｗａｓ ｓｏｆｔ ｓｏｉｌ ｉｎ ｔｈｅ ｌｏｃａｌ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｉｓ ｂｕｉｌｄｉｎｇ， ｗｉｔｈ ｌａｒｇｅ ｗａｔｅｒ ｃｏｎｔｅｎｔ ａｎｄ ｐｏｏｒ
ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ， ｔｈｅ ｖｉｂｒｏｆｌｏｔａｔｉｏｎ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｅｆｆｅｃｔ ｗａｓ ｐｏｏｒ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｏｒｉｇｉｎａｌ ｄｅｓｉｇｎ， ｒｅｓｕｌｔｅｄ ｉｎ
ｉｎｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔ ｃａｒｒｙｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ｏｆ ｌｏｃａｌ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ， ａｎｄ ｌａｒｇｅ ａｎｄ ｕｎｅｖｅｎ ｏｆ ｔｈｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ
ａｍｏｕｎｔ． Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅｓｅ ｒｅａｓｏｎｓ， ｆａｖｏｕｒａｂｌｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎ ａｒｅ ａｒｉｓｅｎ ｆｒｏｍ ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｅｄ
ｓｏｆｔ ｓｏｉｌ ｗｉｔｈ ｌｉｍｅ⁃ｓｏｉｌ ｐｉｌｅｓ ａｎｄ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｂｙ ａｐｐｌｙｉｎｇ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ； ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ； ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ； ｃｒａｃｋｉｎｇ； ｃｏｎｔｒｏｌ
［作者简介］ 胡兴福，武汉理工大学管理学院博士研究生，四川建筑
职业技术学院教授， Ｅ⁃ｍａｉｌ：ｈｕｘｉｎｇｆｕ＠ ｓｉｎａ． ｃｏｍ ［收稿日期］ ２０１４⁃０２⁃１０
１　工程概况
四川省什邡市某６ 层砖混结构住宅楼，采用碎
石桩复合地基、砖砌条形基础，基础埋深１􀆰 ５ｍ。该
建筑分为３ 个单元，单元间设伸缩缝，如图１ 所示。
该工程于２０１１ 年１２ 月主体完工。２０１２ 年４
月，二单元靠近一、二单元沉降缝处底层墙体出现
斜裂缝。横墙裂缝向东倾斜，纵墙裂缝向南倾斜。
裂缝呈锯齿状，最宽处约７ｍｍ，裂缝延伸至基础墙，
钢筋混凝土地圈梁断裂（见图２）。一、三单元均未
出现裂缝。
２０１２ 年５ 月对裂缝处地基进行压浆处理，并对
墙体裂缝进行修补，但经修补的裂缝被重新拉开，
并且裂缝宽度继续增大。
沉降观测表明，一单元产生了明显的地基不均
匀沉降，且未达到稳定。表１ 为几个代表性观测点
２０１１ 年９ 月５ 日至２０１３ 年３ 月２ 日的沉降值。一
单元地基沉降最大处为房屋西南角（２ 号观测点），
沉降量５２􀆰 ８ｍｍ；最小处为一单元东北角（６ 号观测
点），沉降量１９􀆰 ９ｍｍ。
表１　部分观测点沉降值
Ｔａｂｌｅ １　Ｐａｒｔｉａｌ ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｏｂｓｅｒｖｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ
ｍｍ
观测点１ ２ ４ ５ ７ ９
２０１２⁃０９⁃０５ 沉降值４１􀆰 １ ４６􀆰 ３ ３０􀆰 ３ ２２􀆰 ８ ２２􀆰 ７ ２９􀆰 ７
２０１２⁃０９⁃２５ 沉降值４１􀆰 １ ４６􀆰 ６ ３０􀆰 １ ２２􀆰 ７ ２２􀆰 ０ ２９􀆰 ４
２０１２⁃１１⁃１０ 沉降值４２􀆰 ２ ４７􀆰 ４ ２９􀆰 ３ ２２􀆰 ６ ２２􀆰 ６ ２８􀆰 ９
２０１３⁃０１⁃３０ 沉降值４５􀆰 ８ ５１􀆰 ５ ３１􀆰 ３ ２３􀆰 ４ ２３􀆰 ４ ３０􀆰 ０
２０１３⁃０３⁃０２ 沉降值４６􀆰 ６ ５２􀆰 ８ ３１􀆰 ８ ２３􀆰 ２ ２３􀆰 １ ３０􀆰 ３
２　墙体裂缝原因分析
根据钻孔取土观测，建筑场地地基土分布情况
为：一单元西南角基础以下０􀆰 ５ｍ 左右为黄褐色可
塑粉质黏土，可塑粉质黏土之下为灰黑色淤泥质粉
２０１４ Ｎｏ． ８ 胡兴福：什邡市某已建住宅楼工程墙体裂缝控制 １　０１
图１　房屋平面布置与观测点位置示意
Ｆｉｇ． １　Ｔｈｅ ｐｌａｎ ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ａｎｄ
ｔｈｅ ｄｉａｇｒａｍｍａｔｉｃ ｓｋｅｔｃｈ ｏｆ ｏｂｓｅｒｖｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ
图２　横墙裂缝照片
Ｆｉｇ． ２　Ａ ｐｉｃｔｕｒｅ ｓｈｏｗｅｄ ｃｒａｃｋｓ ｏｆ ｃｒｏｓｓ ｗａｌｌ
质黏土，淤泥质粉质黏土之下为砂卵石层；其余部
分基础下０􀆰 ５ｍ 左右为粉质黏土，粉质黏土之下为
砂卵石层。淤泥质粉质黏土的物理力学指标统计
如表２ 所示。
表２　淤泥质粉质黏土的物理力学指标统计
Ｔａｂｌｅ ２　Ｐｈｙｓｉｃｏ⁃ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｉｎｄｅｘｅｓ
ｏｆ ｓｌｕｄｇｅ ｏｒ ｓｉｌｔ ｃｌａｙ
指标最大值最小值平均值
含水量／ ％ ４５􀆰 ３ ３２􀆰 ０ ３５􀆰 ４３
孔隙比１􀆰 ２７０ ０􀆰 ８６０ ０􀆰 ９６８
液性指数１􀆰 ４ １􀆰 ０３ １􀆰 １７
压缩模量／ ＭＰａ ５􀆰 ３８ ３􀆰 １１ ４􀆰 ７６
黏聚力／ ｋＰａ ２５􀆰 ８ １５􀆰 ３ ２３􀆰 ３
内摩擦角／ （°） １４􀆰 ６０ １１􀆰 ２０ １３􀆰 ８５
　　据此可作如下判断：①建筑场地地基土分布不
均匀，一单元的局部沉降大，而单元之间未设沉降
缝，从而导致与一单元相邻的二单元墙体被拉裂；
②地基为淤泥质粉质黏土，原设计采用的振冲碎石
桩处理桩体卵石不易密实，桩间淤泥质粉质黏土对
其产生的围压低，导致桩体承载力低，变形大；③桩
间土为淤泥质土，含水量高、压缩性大，透水性差，
挤密效果差，因此振冲法处理后的地基不仅沉降量
大，且长时间不能达到稳定。另外，２，３，５，７，８ 号观
测点的地基沉降曲线出现拐点，表明地基已破坏，
承载力不能满足要求。因此，对地基土进行加固处
理的关键是减小含水量，加快地基土固结，从而提
高地基承载力，改善地基土变形性质。
３　加固处理方案
３􀆰 １　地基加固
３􀆰 １􀆰 １　地基加固方法选择
软土地基加固方法很多，几种常用加固方法为
换填法、预压法、高压喷射注浆法、灰土桩法、深层
搅拌法［１⁃４］ ，其加固机理、适用范围、特点各不相同。
实际工程中需要综合地基条件、处理要求、处理范
围、工程进度、工程成本、场地条件、材料机具等多
种因素进行选择。
　　本工程地基加固的目的是提高地基承载力，改
善地基土变形性质。从地基土类型和加固处理深
度看，上述所列加固方法均可适用于本工程。基于
以下原因，本工程采用灰土桩法进行加固处理：①
本工程为既有建筑物，室内部分施工场地狭小。②
本工程为安置房，需要尽快完成加固工程，保证安
全交付使用，因此加固工期短。③该场地为软土，
需要较大幅度地提高地基承载力和变形模量，改善
渗透性。
３􀆰 １􀆰 ２　灰土桩加固设计［５⁃６］
在淤泥质粉质黏土中成孔后，用吸水且具有膨
胀性的生石灰和干黏土等材料置入其中，淤泥质粉
质黏土会失水产生收缩固结，承载力提高；生石灰、
干黏土吸水膨胀，在侧向挤密桩间淤泥质粉质黏
土，从而阻止基础继续沉降，或减小沉降。
根据原设计地基承载力要求，经计算，淤泥质
粉质黏土含水量应降至２７％，孔隙比应减小至
０􀆰 ７３。采用生石灰干黏土质量比２ ∶ １， 桩直径
３５０ｍｍ，在基础两边及２ 排碎石桩之间按孔距
８００ｍｍ 钻孔施工灰土桩，桩深度至卵石层。灰土桩
平面布置如图３ 所示。
３􀆰 ２　基础加固
灰土桩施工结束后，对基础进行加固。方案
为： 沿加固范围内墙体基础墙两边通长设置
３００ｍｍ × ３００ｍｍ 的基础边梁， 间距２ ０００ｍｍ 设
２５０ｍｍ ×３００ｍｍ 梁体支撑地圈梁，如图４ 所示。梁
均采用Ｃ３０ 混凝土、配置４ϕ１４ 钢筋。
３􀆰 ３　墙体加固
对上部墙体开裂部分采用挂钢丝网喷水泥砂
浆处理，本文略。
１　０２ 施工技术 第４３ 卷
图３　灰土桩平面布置示意（局部）
Ｆｉｇ． ３　Ｔｈｅ ｐｌａｎ ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｌｉｍｅ⁃ｓｏｉｌ ｐｉｌｅｓ （ｐａｒｔｉａｌ）
图４　基础加固方案
Ｆｉｇ． ４　Ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｓｃｈｅｍｅｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ
４　灰土桩施工
基础地面以上填土开挖１􀆰 ２ｍ 深，钻孔深度至
卵石层，然后分层填入２∶ １灰土，用２５０ｋｇ 重锤夯
实，分层厚度０􀆰 ５ｍ，每一分层锤击数≥４ 击。
灰土桩施工时应注意以下几点：①进场生石灰
和干黏土应复验合格后方可使用；②生石灰和干黏
土应严格按质量进行计量；③锤击时严格按照设计
技术参数作业，并应做好记录，发现异常情况，及时
通知各有关单位；④应采取防雨措施，防止灰土受
雨水淋湿。
５　加固效果
加固工程于２０１３ 年５ 月１８ 日开工，６ 月１５ 日
完工。完工后，通过以下４ 个方面对建筑物安全性
状进行了评价。
１）经钻孔取土试验，灰土桩加固地基后桩端土
的物理力学指标如表３ 所示，与表２ 对比可见，其含
水量、孔隙比、液性指数明显降低。
　　２）委托具有相应资质的鉴定机构对加固后房
屋的安全性进行了鉴定，其结论为：上部结构的安
　　　　
表３　加固后淤泥质粉质黏土的物理力学指标统计
Ｔａｂｌｅ ３　Ｐｈｙｓｉｃｏ⁃ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｉｎｄｅｘｅｓ ｏｆ
ｓｌｕｄｇｅ ｏｒ ｓｉｌｔ ｃｌａｙ ａｆｔｅｒ ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｎｇ
指标统计数量／ 个最大值最小值
含水量６ ２７􀆰 ４％ ２６􀆰 ６％
孔隙比６ ０􀆰 ８１ ０􀆰 ７６
液性指数６ ０􀆰 ７２ ０􀆰 ６２
全性满足国家现行规范要求；地基承载力满足设计
要求。
３）施工期间和施工结束后按《建筑变形测量规
范》ＪＧＪ８—２００７ 进行了沉降观测。施工结束后的观
测从６ 月１５ 日—１２ 月１５ 日，经过了１ 年中的暴雨
期，观测结果为：最大绝对沉降量４ｍｍ，沉降速率
０􀆰 ０１９ ～０􀆰 ０２６ｍｍ／ ｄ。处理土层为软土，根据规范，
沉降速率＜０􀆰 ０４ｍｍ／ ｄ 即视为沉降已达到稳定［７⁃８］ 。
４）房屋裂缝观测显示，墙体裂缝不再开展，亦
未出现新的裂缝。
综合以上数据及现象，本工程加固效果良好，
主体结构及地基的安全性满足相关规范要求。
６　结语
对局部软土地基既有建筑物采用灰土桩法进
行地基加固是有效可行的，特别是对于狭窄场地，
由于灰土桩施工机具简单、施工方便，更具有可操
作性。
对局部软土地基既有建筑物地基加固后的质
量评价往往存在一定困难，采用取土试验对地基指
标进行分析、委托鉴定机构进行鉴定、进行沉降观
测和外观观测的综合评价方法，对建筑物安全进行
评价是可靠的。
参考文献：
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西建筑，２０１２，３８（３３）：８７⁃８８．
［ ２ ］　李彰明． 软土地基加固的理论、设计与施工［Ｍ］． 北京：中国
电力出版社，２００６．
［ ３ ］　薛熠，曹正正，刘姗． 浅谈地基处理措施［Ｊ］． 山西建筑，２０１１，
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［ ５ ］　中国建筑科学研究院． ＪＧＪ１２３—２０１２ 既有建筑地基基础加
固技术规范［Ｓ］． 北京：中国建筑工业出版社，２０１２．
［ ６ ］　中国建筑科学研究院． ＪＧＪ７９—２０１２ 建筑地基处理技术规范
［Ｓ］． 北京：中国建筑工业出版社，２０１２．
［ ７ ］　中国有色金属工业总公司． ＧＢ５００２６—２００７ 工程测量规范
［Ｓ］． 北京：中国计划出版社，２００７．
［ ８ ］　建设综合勘察研究设计院． ＪＧＪ８—２００７ 建筑变形测量规范
［Ｓ］． 北京：中国建筑工业出版社，２００７．

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