5．计算燃烧器前空气所需的压力Ha
 

 

　　式中ζ——空气入口动压力下的阻力系数。当蜗壳结构系数  

=0.35时：对等速蜗壳供气ζ=2．8～2．9；对切向供气ζ=1．8～2.0。
　　　v_in——燃烧器入口的空气流速：
　　(二)燃气系统计算
　　为了使燃气在空气流通截面上均匀分布，计算时把环形空气通道分成若干假想环，然后选取不同的燃气孔口直径和数目，使燃气按需要进入每个假想环中与空气混合。
　　1．计算燃气分配室截面积Fg′
 

 

 

　　式中 vg′——燃气分配室内燃气的流速，一般取vg′=15～20m／s
　　2．计算燃气射流穿透深度h
　　在旋转气流中，从不同位置周边上、不同口径喷出的燃气细小流束，形成多股射流与受限气流的相交气流，如图3—6—12。
 

 

图3-6-12 施转空气流中的燃气射流

　　根据相交气流的混合规律可知，改变孔口直径能使射流穿透深度发生变化。用下角码表示孔口排列顺序，可有：
 

 

 

　　同时，燃气射流与空气混合的完善程度还取决于孔口到喷头的距离，距离愈远，混合愈均匀。
　　根据射流穿透深度A和直径D的关系D=0．75h，可得出，在射流边界上的最大穿透深度：
 

　　对于蜗壳旋流，空气的主要质量集中在环形通道的边缘上，其宽度约0．5△，因此燃气的主要质量也应分布于这一区域内。一般将燃气孔口排成两圈，于是可得：
 

 

　　3．确定燃气孔口的数目
　　每圈燃气孔口的最多数目，以在射流达到穿透深度时，不使流束重叠为条件。在上升角为β的旋转空气流中，燃气射流达到穿透深度时的射流直径为；
 

 

 

　　因此，为防止射流重叠，其最小间距s_min应为：   

    每圈燃气孔口最多数为：
 

 

 

　　式中 (D_p-2h)——燃气射流穿透深度达到h时，每圈燃气射流轴心所在的圆周长。
　　4．确定燃气孔口直径
　　燃气孔口一般为两圈，如图3—6—12，大直径孔口的燃气流量约占燃气总量的70％；小直径孔口流量约占30％。由于各圈孔口是均分在同一燃气分配室上，所以各圈孔口的燃气出口速度都相等，因此大直径孔口的面积也应占孔口总面积的70％：小直径孔口面积占30％。这样，对大直径孔口就有，F₂=0.7F=Z₂·πd²₂／4，燃气孔口总面积为，F=ε_pL_g/v_g，其中，ε_F为燃气的压缩系数。推导可得，大直径孔口
 

 

 

　　式中 K_s——多股射流在相交气流中混合的有关系数。
　　同理，按相交气流穿透深度公式，可计算小孔口直径d₁再根据F₁=0.3F计算小孔口数目，最后计算孔口间距，并校核流股是否合并。
　　5．计算燃烧器前所需燃气压力H_g
 

　　式中 ε_H——考虑燃气可压缩性引入的校正系数；
　　μ_g——与孔口结构特性有关的燃气孔口流量系数。对在分配室上直接钻；μ_g=0．65～0．700