导航：安全管理网>> 安全论文>> 建筑安全论文>>正文

掺合料对引气混凝土抗冻性能的影响

文档作者：杨梦卉１徐长伟２文档来源：１．武汉大学水资源与水电工程国家重点实验室２．沈阳建筑大学材料科学与工程学院		点击数：	更新时间： 2025年11月03日
下载地址：点击这里	文件大小： 581.69 KB 共5页	文档格式： PDF	下载点数： 1 点（VIP免费）

全屏查看

内容预览 [文件共5页]

本文件共5页，如需编辑使用，请下载。

注：预览效果可能会出现部分文字乱码（如口口口）、内容显示不全等问题，下载是正常的。

	文件大小：581.69 KB 共5页文件格式：PDF 下载点数：1 点（VIP会员免费）

上一篇：锦屏水电站高拱坝4.5m升层混凝土施工技术

文本预览

仅提取页面文字内容，供快速阅读使用。

２０１５ 年第６ 期
２０１５ Ｎｕｍｂｅｒ ６
水电与新能源
ＨＹＤＲＯＰＯＷＥＲ ＡＮＤ ＮＥＷ ＥＮＥＲＧＹ
总第１３２ 期
Ｔｏｔａｌ Ｎｏ．１３２
ＤＯＩ： １０．１３６２２／ｊ．ｃｎｋｉ．ｃｎ４２ －１８００／ｔｖ．１６７１ －３３５４．２０１５．０６．００３
收稿日期：２０１５ －０５ －０４ 作者简介：杨梦卉，女，博士研究生，研究方向：水工建筑材料。
掺合料对引气混凝土抗冻性能的影响
杨梦卉１，徐长伟２
（１．武汉大学水资源与水电工程国家重点实验室，湖北武汉　４３００７２；
２．沈阳建筑大学材料科学与工程学院，辽宁沈阳　１１０１６８）
摘要：对掺合料的引气混凝土性能进行了研究。结果表明：在水胶比相同的情况下，无论是掺粉煤灰还是矿渣粉，混凝
土抗压强度都呈随着掺量的增加而降低的趋势。单掺粉煤灰或矿渣粉的混凝土相对动弹性模量随粉煤灰或矿渣粉掺量
的增加呈降低的趋势，质量损失呈增大趋势。当粉煤灰和矿渣粉复掺，总掺量为４０％且比例为１∶１ 时，试样３００ 次冻融
循环质量损失最小，但相对动弹性模量而言，与单掺矿渣粉的混凝土的质量损失接近。硬化混凝土试件的空气含量在
７．７８％ ～１０．６５％之间，气泡间距范围在０．２０２ ～０．３８２ ｍｍ 之间，混凝土表现出了较好的抗冻性。
关键词：引气混凝土；矿物掺合料；抗冻性；气泡参数
中图分类号：ＴＵ５０２　　　文献标志码：Ａ　　　文章编号：１６７１ －３３５４（２０１５）０６ －０００１３ －０４
Influence of Admixtures on Freezing Resistance of the Air-Entraining Concrete
ＹＡＮＧ Ｍｅｎｇｈｕｉ１ ， ＸＵ Ｃｈａｎｇｗｅｉ２
（１．Ｓｔａｔｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｗａｔｅｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅ， Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｗｕｈａｎ， ４３００７２， Ｃｈｉｎａ；
２．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｓｈｅｎｙａｎｇ Ｊｉａｎｚｈｕ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｓｈｅｎｙａｎｇ １１０１６８， Ｃｈｉｎａ）
Abstract： Ｆｒｅｅｚｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ａｉｒ-ｅｎｔｒａｉｎｉｎｇ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｗｉｔｈ ａｄｍｉｘｔｕｒｅｓ ｉｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｗｉｔｈ ｔｈｅ
ｓａｍｅ ｗａｔｅｒ-ｃｅｍｅｎｔ ｒａｔｉｏ， ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｒｅｄｕｃｅｓ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｍｉｘｉｎｇ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｆｌｙ ａｓｈ
ｏｒ ｓｌａｇ ｐｏｗｄｅｒ．Ｉｆ ｍｉｘｉｎｇ ｗｉｔｈ ｆｌｙ ａｓｈ ｏｒ ｓｌａｇ ｐｏｗｅｒ ｏｎｌｙ， ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｅｌａｓｔｉｃ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｗｉｌｌ ｄｅｃｒｅａｓｅ
ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｘｉｎｇ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ｔｈｏｓｅ ａｄｍｉｘｔｕｒｅｓ， ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｍａｓｓ ｌｏｓｓ ｗｉｌｌ ｉｎｃｒｅａｓｅ．Ｉｆ ｍｉｘｉｎｇ ｗｉｔｈ ｆｌｙ
ａｓｈ ａｎｄ ｓｌａｇ ｐｏｗｄｅｒ ｔｏｇｅｔｈｅｒ， ｔｈｅ ｍａｓｓ ｌｏｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓａｍｐｌｅｓ ａｆｔｅｒ ３００ ｔｉｍｅｓ ｏｆ ｆｒｅｅｚｉｎｇ-ｔｈａｗｉｎｇ ｃｙｃｌｅｓ ｉｓ ｏｆ ｔｈｅ
ｍｉｎｉｍｕｍ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｔｏｔａｌ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｔｈｏｓｅ ａｄｍｉｘｔｕｒｅｓ ｉｓ ４０％ ａｎｄ ｔｈｅ ｒａｔｉｏ ｏｆ １∶１．Ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｅｌａｓｔｉｃ
ｍｏｄｕｌｕｓ ｉｓ ｃｌｏｓｅ ｔｏ ｔｈｅ ｓａｍｐｌｅｓ ｍｉｘｉｎｇ ｗｉｔｈ ｓｌａｇ ｐｏｗｄｅｒ ｏｎｌｙ．Ａ ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ ｈｉｇｈｅｒ ｆｒｅｅｚｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｉｓ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｗｈｅｎ ｔｈｅ
ａｉｒ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｈａｒｄｅｎｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓａｍｐｌｅｓ ｉｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ７．７８％ ～１０．６５％， ａｎｄ ｔｈｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｂｕｂｂｌｅ ｓｐａｃｉｎｇ ｉｓ ｂｅｔｗｅｅｎ
０．２０２ ～０．３８２ ｍｍ．
Key words： ａｉｒ-ｅｎｔｒａｉｎｉｎｇ ｃｏｎｃｒｅｔｅ； ｍｉｎｅｒａｌ ａｄｍｉｘｔｕｒｅｓ； ｆｒｅｅｚｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ； ｂｕｂｂｌｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ
　　我国有相当多的地域处于严寒地带，致使冻融破
坏在水工建筑中发生十分普遍。根据对全国３２ 座混
凝土高坝、４０ 余座钢筋混凝土水闸中水工建筑物耐久
性和老化病害的调查［１］ ，２２％的大型水工建筑物存在
冻融破坏问题，主要集中在东北、华北、西北地区，其中
东北地区工程的混凝土冻融破坏最为严重。混凝土的
冻融破坏对建筑物的长期使用和安全运行造成了很大
的危害，为了维持这些工程安全运转以及继续产生效
益，各部门每年投入了巨额的维修费用，这些维修费用
为建设费用的１ ～３ 倍。试验研究资料及工程实践表
明，在混凝土中掺入一定量的引气剂是提高混凝土抗
冻性的一个十分重要而有效的措施。有研究认为［２］ ，
只要引气量合适，普通混凝土均能获得较高的抗冻性。
由于气泡的存在，能隔断混凝土中毛细管通道，且气泡
对水泥石内水分结冰时所产生的水压力有缓冲作用，
故能显著提高混凝土的抗冻性能，并且能大幅度提高
１３
水电与新能源２０１５ 年第６ 期
混凝土综合耐久性。
掺合料是配制高性能混凝土的必要组分之一，粉
煤灰或矿渣粉作为矿物掺合料已经广泛应用于各种混
凝土工程中，它不仅改善了混凝土的工作性能，提高了
混凝土的后期强度及其抗化学侵蚀能力，而且可以节
约水泥，将工业废品有效利用，有利于改善环境。但国
内外有关资料表明［３ －４］ ：粉煤灰混凝土的抗冻能力随
粉煤灰掺量的增加而降低，与相同强度等级的普通混
凝土相比较，２８ ｄ 龄期的粉煤混凝土试件抗冻性试验
结果偏低。磨细矿渣与混凝土内水泥水化生成的
Ｃａ（ＯＨ）２ 结合具有潜在的活性［５］ ，但磨因此研究掺合
料对引气混凝土抗冻性能的影响就具有重要的工程应
用价值和学术意义。本文研究了不同掺量的粉煤灰、
矿渣粉对引气混凝土气泡参数及抗冻性性能的影响。
１　试验原材料及方法
1．1　试验原材料
试验所用原材料有嘉华水泥有限公司生产的
４２．５ 中热硅酸盐水泥，华珞电厂生产的Ⅰ级粉煤灰，
华新Ｓ －１０５ 级矿渣粉，水泥、粉煤灰、矿渣粉的品质检
验结果分别列入表１、表２ 及表３ 中；还有江苏博特生
产的ＪＭ －ＰＣＡ 减水剂、ＧＹＱ 引气剂，玄武岩人工粗细
骨料、自来水。
从试验结果来看，试验所用水泥、粉煤灰、矿渣粉、
外加剂的各项性能指标均满足国家标准及行业标准的
有关规定，但华新Ｓ －１０５ 级矿渣粉的性能指标偏低，
可能是该矿渣粉放置时间较长而受潮的缘故。
表1　水泥的物理性能
水泥品种
比表面积
／（ｍ２ · ｋｇ－１ ）
密度
／（ｇ· ｃｍ－３ ）
标准稠度用水量
／％ 安定性
凝结时间／ｍｉｎ
初凝终凝
抗折强度／ＭＰａ
３ ｄ ７ ｄ ２８ ｄ
抗压强度／ＭＰａ
３ ｄ ７ ｄ ２８ ｄ
中热 ３２４ ３．２６ ２５．２ 合格 １８３ ２５８ ４．１ ５．６ ７．２ １８．９ ２６．７ ４６．８ ＧＢ２００ －２００３
中热水泥≥２５０ － － 合格 ≥６０ ≤７２０ ≥３．０ ≥４．５ ≥６．５ ≥１２ ≥２２ ≥４２．５ 表2　粉煤灰的技术指标
品种
细度
／％
比表面积
／（ｍ２ · ｋｇ－１ ）
需水量比
／％
烧失量
／％
ＳＯ３ 含量
／％
密度
／（ｇ· ｃｍ－３ ） 检验结论
华珞Ⅰ级 ５．６ ３２４ ９５ ３．０ ０．６４ ２．３８ Ⅰ级 ＤＬ／Ｔ ５０５５ －２００７ Ｆ 类Ⅰ级 ≤２５ － ≤１０５ ≤８ ≤３ － － 表3　矿渣粉与火山灰微粉的技术指标
品种
比表面积
／（ｍ２ · ｋｇ－１ ）
流动度比
／％
密度
／（ｋｇ· ｍ－３ ）
活性指数／％
７ ｄ ２８ ｄ
矿渣粉 ５２５ ９８ ２．８６ ９５ １０８ ＧＢ／Ｔ １８０４６ －２００８ 中 Ｓ１０５ 矿渣粉 ≥５００ ≥９５ ≥２．８ ≥９５ ≥１０５ 1．2　配合比设计
为便于比较，采用固定水胶比，混凝土拌合物的坍
落度为４０ ～６０ ｍｍ，控制新拌混凝土的含气量为４％
～５％，混凝土的配合比见表４。
２　混凝土性能试验结果与分析
2．1　工作性能
从表４ 的试验结果可以看出，随着粉煤灰掺量的
增加，混凝土的单位用水量有减小的趋势。掺矿渣粉
的混凝土单位用水量也有随矿渣粉掺量的增加而降低
的趋势。在掺量相同的条件下，掺粉煤灰的混凝土的
单位用水量比掺矿渣粉的混凝土单位用水量低。复掺
粉煤灰和矿渣粉的混凝土单位用水量介于单掺粉煤灰
和单掺矿渣粉的混凝土单位用水量之间。
从表４ 还可看出，要达到相同的含气量，掺粉煤灰
混凝土的引气剂掺量要大于不掺粉煤灰的混凝土的引
气剂掺量，这主要是因为粉煤灰含有多孔的碳粒，对引
１４
杨梦卉，等：掺合料对引气混凝土抗冻性能的影响２０１５ 年６ 月
表4　混凝土配合比
编号水胶比
用水量
／（ｋｇ· ｍ－３ ）
粉煤灰掺量
／％
矿渣粉掺量
／％
减水剂掺量
／％
引气剂掺量
／％
坍落度
／ｍｍ
含气量
／％
Ｙ１ ０．４０ １３０ ０ ０ ０．７ ０．０１７ ４８ ４．５ Ｙ２ ０．４０ １２７ １０ ０ ０．７ ０．０１８ ５０ ４．８ Ｙ３ ０．４０ １２６ ２０ ０ ０．７ ０．０２０ ５０ ４．９ Ｙ４ ０．４０ １２５ ３０ ０ ０．７ ０．０２４ ４９ ４．６ Ｙ５ ０．４０ １２４ ４０ ０ ０．７ ０．０２４ ５３ ４．５ Ｙ６ ０．４０ １３０ ０ １０ ０．７ ０．０１８ ４６ ４．０ Ｙ７ ０．４０ １２９ ０ ２０ ０．７ ０．０２０ ４８ ４．２ Ｙ８ ０．４０ １２９ ０ ３０ ０．７ ０．０２２ ４２ ４．８ Ｙ９ ０．４０ １２８ ０ ４０ ０．７ ０．０２４ ４６ ４．９ Ｙ１０ ０．４０ １２８ １０ ３０ ０．７ ０．０２４ ５０ ４．０ Ｙ１１ ０．４０ １２７ ２０ ２０ ０．７ ０．０２４ ５２ ４．２ Ｙ１２ ０．４０ １２６ ３０ １０ ０．７ ０．０２４ ５３ ４．３ 气剂有吸附作用，所以在一般情况下掺量要大一些。
2．2　抗压强度
不同掺合料掺量的混凝土抗压强度试验结果见表
５。试验结果表明：
１）单掺无论是粉煤灰还是矿渣粉，混凝土抗压强
度均随掺粉煤灰或矿渣粉掺量增大而呈降低趋势。
２）掺矿渣粉的混凝土各龄期的抗压强度均高于
掺粉煤灰的混凝土的抗压强度，说明矿渣粉的活性要
比粉煤灰高。
３）当掺量同为４０％时，掺矿渣粉的混凝土抗压强
度最高，掺粉煤灰的混凝土抗压强度最低，而粉煤灰和
矿渣粉复掺的混凝土抗压强度，介于单掺粉煤灰和单
掺矿渣粉的混凝土抗压强度之间。
表5　混凝土抗压强度试验结果
编号水胶比粉煤灰掺量／％ 矿渣粉掺量／％
抗压强度／ＭＰａ
３ ｄ ７ ｄ ２８ ｄ ９０ ｄ
Ｙ１ ０．４０ ０ ０ ２４．６ ３４．５ ５０．０ ５８．７ Ｙ２ ０．４０ １０ ０ ２２．８ ３２．９ ４８．７ ５８．６ Ｙ３ ０．４０ ２０ ０ １９．７ ２９．３ ４６．４ ５７．２ Ｙ４ ０．４０ ３０ ０ ２０．１ ２４．７ ４５．１ ５７．１ Ｙ５ ０．４０ ４０ ０ １６．２ ２１．２ ３７．７ ５０．６ Ｙ６ ０．４０ ０ １０ ２３．４ ３３．３ ４９．７ ５９．１ Ｙ７ ０．４０ ０ ２０ ２１．６ ３１．６ ４７．８ ５７．４ Ｙ８ ０．４０ ０ ３０ ２０．２ ２６．４ ４６．１ ５５．８ Ｙ９ ０．４０ ０ ４０ １６．５ ２２．１ ４２．３ ５３．７ Ｙ１０ ０．４０ １０ ３０ １５．７ １９．５ ４０．１ ５２．４ Ｙ１１ ０．４０ ２０ ２０ １５．５ １８．６ ３８．３ ５１．７ Ｙ１２ ０．４０ ３０ １０ １６．３ １８．３ ３７．５ ５０．８ １５
水电与新能源２０１５ 年第６ 期
2．3　抗冻性能
混凝土的抗冻性能试验结果见表６。从试验结果
可以看出：
１）混凝土的相对动弹性模量随冻融循环次数的
增加而降低，混凝土的质量损失随冻融循环次数的增
加而增大。
２）当水胶比为０．４０，无论是单掺粉煤灰的混凝
土、单掺矿渣粉的混凝土，还是复掺粉煤灰和矿渣粉的
混凝土，抗冻等级均可达到Ｆ３００，且相对动弹性模量
保留值均在７５％以上；随着粉煤灰或矿渣粉掺量的增
加，混凝土的相对动弹模量有减小的趋势，质量损失则
有增加的趋势，这也意味着粉煤灰或矿渣粉掺量的增
加，混凝土的的抗冻性能逐渐降低。
３）在掺量相同的条件下，经３００ 次冻融循环后，掺
矿渣粉混凝土的相对动弹性模量比掺粉煤灰的高；掺
矿渣粉混凝土的质量损失比掺粉煤灰的混凝土小，说
明掺矿渣粉混凝土的抗冻性比掺粉煤灰混凝土的好。
４）在掺合料掺量为４０％时，经３００ 次冻融循环
后，双掺粉煤灰和矿渣粉的混凝土的相对动弹性模量
和质量损失，介于单掺粉煤灰的混凝土和单掺矿渣粉
的混凝土之间。
表6　混凝土抗冻性能试验结果
编号水胶比
粉煤灰
掺量／％
矿渣粉
掺量／％
含气量
／％
相对动弹性模量／％
０ ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ ３００ 质量损失／％
０ ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ ３００ Ｙ１ ０．４０ ０ ０ ４．５ １００ ９９．１５ ９８．１９ ９７．１１ ９５．１７ ９３．５５ ９２．１１ ０ ０．０２ ０．０６ ０．１６ ０．３８ ０．７１ １．４０ Ｙ２ ０．４０ １０ ０ ４．８ １００ ９８．２７ ９７．５７ ９６．３７ ９４．７８ ９３．３２ ９２．９８ ０ ０．０１ ０．０５ ０．３８ ０．７６ １．６８ １．７９ Ｙ３ ０．４０ ２０ ０ ４．９ １００ ９８．３６ ９７．２９ ９５．９７ ９４．６３ ９３．５３ ９３．０６ ０ ０．１６ ０．４２ ０．７８ １．０６ １．２４ １．９９ Ｙ４ ０．４０ ３０ ０ ４．６ １００ ９８．９９ ９６．３９ ９６．４８ ９４．７２ ８６．２１ ８４．１３ ０ ０．１５ ０．２９ ０．８２ １．２５ １．９８ ２．２４ Ｙ５ ０．４０ ４０ ０ ４．５ １００ ９６．６６ ９４．７７ ８９．５４ ８７．９７ ８６．８８ ８３．７６ ０ ０．８０ １．２８ １．００ ３．２０ ３．５１ ３．８８ Ｙ６ ０．４０ ０ １０ ４．０ １００ ９７．０４ ９５．７０ ９３．８８ ９２．５９ ９０．８３ ９０．３１ ０ ０．０２ ０．０４ ０．１２ ０．２３ １．１８ １．５８ Ｙ７ ０．４０ ０ ２０ ４．２ １００ ９９．４１ ９５．９５ ９４．６８ ９３．４９ ９２．１５ ９０．０４ ０ ０．０１ ０．０１ ０．０８ ０．２０ １．０６ １．１５ Ｙ８ ０．４０ ０ ３０ ４．８ １００ ９８．０１ ９６．４８ ９４．７５ ９３．７１ ８６．０７ ８５．３５ ０ ０．０２ ０．０６ ０．２０ ０．２７ ２．００ ２．１７ Ｙ９ ０．４０ ０ ４０ ４．９ １００ ９７．３５ ９４．４８ ９２．７４ ９１．４８ ９１．２９ ９０．３８ ０ ０．０６ ０．０８ １．１３ ２．５６ ２．８０ ３．３２ Ｙ１０ ０．４０ １０ ３０ ４．０ １００ ９５．８４ ９５．５６ ９２．８１ ９１．０９ ８９．２９ ８８．７１ ０ ０．１６ ０．２３ １．５５ ２．８８ ３．１９ ３．７３ Ｙ１１ ０．４０ ２０ ２０ ４．２ １００ ９６．０１ ９３．１１ ９５．１６ ８９．２４ ８８．５１ ８７．２７ ０ ０．２０ ０．７１ １．２８ ２．２２ ３．３２ ３．４３ Ｙ１２ ０．４０ ３０ １０ ４．３ １００ ９５．０５ ８９．０３ ８５．９８ ８４．２０ ７８．７７ ７５．２１ ０ ０．６５ １．５３ ２．２７ ２．８２ ３．１２ ３．４４ 2．4　混凝土气泡参数测定
硬化的水泥浆体是一种多孔的非匀质材料，具有
复杂的内部孔隙结构，包括各种尺寸的毛细孔、Ｃ －Ｓ
－Ｈ 凝胶孔和其他水化产物的层间孔，甚至拌和振捣
过程中产生的自然气孔，以及人为掺入引气材料引入
的气孔等［６］ 。孔结构特征，如孔隙率、孔的形状、孔径
尺寸及空间的位置分布、孔比表面积等直接或间接决
定水泥基材料的各项性能，包括强度、抗渗性、气密性
和抗冻性等。
混凝土气泡参数试验结果见表７。从表７ 可以看
出，硬化混凝土试件的空气含量为７．７８％ ～１０．６５％，
大约是新拌和混凝土含气量的２ 倍，这主要是因为空
气含量本身包括了一部分较大的空隙。从气泡间距系
数来看，基准配合比（Ｙ１） 的气泡间距系数最小，为
０．２０２ ｍｍ，而掺粉煤灰、掺矿渣粉及双掺粉煤灰和矿
渣粉的间距系数都比基准配合比的高。１２ 个配合比
的试件气泡间距范围为０．２０２ ～０．３８２ ｍｍ，在此种情
况下，混凝土表现出了较好的抗冻性。
（下转第３３ 页）
１６
刘向磊，等：水电厂励磁系统调差系数的优化配置２０１５ 年６ 月
由图５ 分析可知，考虑励磁系统调差系数新发电
机节点类型的潮流计算，发电机电压与无功之间的关
系满足励磁系统调差系数的要求，证明了本文的论述
是正确的。
５　结　语
励磁系统调差系数优化后，能够充分发挥发电机
对地区电网的无功电压调节能力，无功负荷分配更加
合理，发电机无功功率波动范围缩小。
参考文献：
［１］电力部电力系统安全稳定控制调查组．电力系统安全稳定
控制开发应用调查综述［Ｊ］．电力系统自动化， １９９８， ２２
（９）： ５ －８
［２］方思立， 朱方．电力系统稳定器（ＰＳＳ）在世界各地的使用
情况［Ｊ］．电网技术， １９９４， １８（２）： １５ －１９
［３］刘增煌， 方思立．电力系统稳定器对电力系统动态稳定的
作用及与其他控制方式的比较［Ｊ］．电网技术， １９９８， ２２
（３）： ４ －１０
［４］吴小苗， 韩祯祥．多机电力系统模糊稳定器的协调［Ｊ］．电
网技术， １９９６， ２０（３）： １５ －１７， ２１
（上接第１６ 页）
表7　混凝土气泡参数
试件
编号
空气含量
／％
气泡平均
弦长／ｍｍ
气泡平均
半径／ｍｍ
气泡间距
系数／ｍｍ
Ｙ１ １０．６５ ０．３７２ ０．２７９ ０．２０２ Ｙ２ ９．８６ ０．５１８ ０．３８９ ０．３１４ Ｙ３ ８．８５ ０．５８０ ０．４３０ ０．３８０ Ｙ４ １０．１５ ０．４０９ ０．３０６ ０．２３８ Ｙ５ ７．７８ ０．４９５ ０．３７１ ０．３８２ Ｙ６ ９．２６ ０．４９５ ０．３７１ ０．３０１ Ｙ７ ９．８７ ０．４７９ ０．３５９ ０．２８０ Ｙ８ １０．３７ ０．５５９ ０．４１９ ０．３１７ Ｙ９ １０．００ ０．４３６ ０．３２７ ０．２５７ Ｙ１０ ８．９０ ０．４７４ ０．３５６ ０．３１３ Ｙ１１ １０．６８ ０．５２４ ０．３９３ ０．２８６ Ｙ１２ １０．２３ ０．５１９ ０．３８９ ０．３００ ３　结　论
１）引气混凝土中掺入矿物掺合料，无论是单掺还
是复掺，与未掺矿物掺合料的引气混凝土相比，用水量
均有所降低，坍落度增大。复掺粉煤灰和矿渣粉的引
气混凝土单位用水量介于单掺粉煤灰和单掺矿渣粉的
引气混凝土之间。
２）单掺无论是粉煤灰还是矿渣粉，混凝土抗压强
度均随掺粉煤灰或矿渣粉掺量增大而呈降低趋势。掺
矿渣粉的混凝土各龄期的抗压强度均高于掺粉煤灰的
混凝土的抗压强度。当掺量同为４０％时，掺矿渣粉的
混凝土抗压强度最高，掺粉煤灰的混凝土抗压强度最
低，而粉煤灰和矿渣粉复掺的混凝土抗压强度，介于单
掺粉煤灰和单掺矿渣粉的混凝土抗压强度之间。
３）混凝土的相对动弹性模量随冻融循环次数的
增加而降低。混凝土的质量损失随冻融循环次数的增
加而增大。当水胶比为０．４０，无论是单掺粉煤灰的混
凝土、单掺矿渣粉的混凝土，还是复掺粉煤灰和矿渣粉
的混凝土，抗冻等级均可达到Ｆ３００，且相对动弹性模
量保留值均在７５％以上。
４） 硬化混凝土试件的空气含量为７．７８％ ～
１０．６５％，气泡间距范围为０．２０２ ～０．３８２ ｍｍ，在此种
情况下，混凝土表现出了较好的抗冻性。
参考文献：
［１］李金玉， 曹建国．水工混凝土耐久性的研究和应用［Ｍ］．
北京： 中国电力出版社， ２００４
［２］陈霞， 杨华全， 周世华， 等．混凝土冻融耐久性与气泡特
征参数的研究［Ｊ］．建筑材料学报， ２０１１， １４（２）： ２５７ －
２６２
［３］Ｐｏｗｅｒｓ Ｔ Ｃ．Ｖｏｉｄ ｓｐａｃｅｎｇ ａｓ ａ ｂａｓｉｓ ｆｏｒ ｐｒｏｄｕｃｉｎｇ ａｉｒ －ｅｎｔｒａｉｎｅｄ
ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＡＣＩ Ｊｏｕｒｎａｌ Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ， １９５４， ５０（５）：
７４１ －７６０
［４］Ｐｏｗｅｒｓ Ｔ Ｃ．Ｆｒｅｅｚｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｉｎ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ［Ｊ］．ＡＣＩ Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ
ＳＰ ４７， Ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ， １９７５（ｓｐ４７ －１）： １ －１０
［５］Ｈｕ Ｚ Ｗ， Ｌｉ Ｘ Ｇ， Ｗａｎ Ｘ Ｆ， ｅｔ ａｌ．Ｓｅｌｆ-ｃａｔａｌｙｚｅｄ ｅｆｆｅｃｔ ａｎｄ
ｃｒａｃｋｉｎｇ ｒｉｓｋ ｉｎ ｍａｓｓ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ ｍｉｃｒｏ-ｓｌａｇ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ －Ｍａｔｅｒ．Ｓｃｉ．Ｅｄ．， ２００６
（２１）： ９９ －１０２
［６］张鸣， 丁铸， 邢锋， 等．氮吸附法研究早期磷铝酸盐浆体
的孔结构［Ｊ］．建筑材料学报， ２０１１， １４（５）： ６９０ ～６９３，
６９７
３３

网友评论 more

建筑安全论文最新内容

11-03